- •Глава 1
- •Основные сведения по технологии производства в заготовительных цехах самолетостроительных заводов
- •1.1. Понятие о технологии, технологическом процессе и его элементах
- •1.2. Типы производства
- •1.3. Объем и значение заготовительно-штамповочных работ
- •Глава 2
- •Методы и средства обеспечения взаимозаменяемости в самолетостроении
- •2.1. Конструктивные и технологические особенности самолетов
- •2.2. Взаимозаменяемость при изготовлении каркаса и обшивки самолета
- •2.3. Плазово-шаблонный метод
- •2.4. Конструкция и изготовление плазов
- •Плаз-кондуктор и его применение для разметки координатной сетки и сверления отверстий
- •Разметка линий координатной сетки на разметочном столе
- •2.5. Разбивка плазов
- •Выбор системы прямоугольных координат для агрегатов самолета!
- •Расчет и построение теоретических обводов агрегатов двойной кривизны
- •Графический метод батоксов, горизонталей и шпангоутов
- •2.6. Шаблоны Классификация, окраска, назначение
- •Формулы расчета поправок на координаты контура шаблона шкк при построении по нему контуров других шаблонов
- •2.7. Макетно-эталонный метод
- •2.8. Взаимная увязка технологической оснастки
- •Метод координатно-аналитической увязки поверхностей агрегатов самолета двойной кривизны
- •2.9. Математическое задание обводов фюзеляжа
- •Глава 3
- •Глава 4
- •Изготовление плоских заготовок и деталей самолета из листа
- •4.1. Общая характеристика
- •4.2. Классификация по технологическому признаку
- •4.3. Системы раскроя
- •4.4. Раскрой деталей первой технологической группы
- •Раскрой на ножницах
- •Раскрой деталей с прямолинейными контурами на фрезерных станках.
- •4.5. Раскрой деталей второй технологической группы Обзор методов раскроя
- •Раскрой фрезерованием
- •Криволинейный раскрой на вибрационных и дисковых (роликовых) ножницах.
- •Особенности криволинейного раскроя деталей из титана и высокопрочных сталей
- •4.6. Размерное контурное травление
- •Технология травления
- •4.7. Раскрой деталей / третьей технологической группы Вырубка в штампах. Сущность процесса
- •Определение усилий вырубки, съема и проталкивания
- •Глава 5
- •Изготовление деталей самолета гибкой из листа
- •5.1. Классификация деталей по технологическому признаку
- •5.3. Пружинение при изгибе
- •5.4. Особенности пластической гибки листов из нержавеющих сталей и титановых сплавов
- •5.5. Определение усилия гибки в штампах
- •5.6. /Точность гибки в штампах
- •5.7. Технология гибочных работ Гибка деталей первой технологической группы
- •Гибка деталей третьей технологической группы (типа профилей из листа)
- •Глава 6
- •Изготовление деталей самолета вытяжкой в штампах и ротационной обработкой давлением
- •6.1. Область применения и схема процесса вытяжки
- •6.2. Деформации и напряжения
- •6.3. Определение формы и размеров заготовки и числа переходов
- •6.4. Радиусы округлений пуансона и матрицы
- •6.5. Зазор между пуансоном и матрицей
- •6.7. Скорость вытяжки
- •6.8. Разновидности схем вытяжной штамповки
- •Конусные матрицы и дополнительные складкодержатели
- •Реверсивная вытяжка (вытяжка с выворачиванием)
- •6.9. Конструкции вытяжных штампов Классификация вытяжных штампов
- •6.10. Оборудование для вытяжных работ
- •6.11. Токарно-давильные работы Область применения и схема процесса
- •Глава 7
- •Изготовление деталей самолета на листоштамповочных (падающих) молотах
- •7.1. Технологическая характеристика процесса
- •7.2. Листоштамповочные падающие молоты
- •7.3. Технология штамповки
- •7.4. Особенности штамповки деталей из титана и магниевых сплавов
- •7.5. Изготовление штампов
- •7.6. Установка штампов на молот
- •Глава 8
- •Высокоэнергетические и специальные методы формовки деталей самолета из листа и труб
- •8.1. Область применения и технологические особенности высокоэнергетических методов формообразования
- •8.2. Штамповка взрывом бвв Схема и сущность процесса
- •8.3. Штамповка взрывом (горохов
- •Формовка на пресс-пушках и пресс-молотах взрывного действия
- •8.4. Штамповка взрывчатыми газовыми смесями
- •8.5. Штамповка с помощью электрогидравлического эффекта (электрогидравлическая штамповка)
- •Область применения
- •8.7. Вибрационная штамповка
- •8.8. Статическая штамповка жидкостью (гидроштамповка) Сущность и технологическая характеристика процесса
- •Типовые конструкции установок для гидроштамповки
- •8.9. Формовка резиной Сущность и технологическая характеристика процесса
- •8.10. Формовка разжимными пуансонами (кольцевая обтяжка) Сущность и область применения процесса
- •Глава 9
- •Доводочные и вспомогательные работы по изготовлению деталей из листа
- •9.1. Содержание и характеристика доводочных и вспомогательных работ
- •9.2. Выколотка Сущность и технологическая характеристика операций
- •Глава 10
- •Изготовление обшивок самолетов
- •10.1. Классификация обшивок по технологическим признакам
- •10.2. Изготовление обшивок одинарной кривизны (первая технологическая группа)
- •10.3. Изготовление монолитных обшивок Операция типового технологического процесса
- •10.4. Изготовление обшивок двойной кривизны
- •Состав жароупорного бетона
- •Глава 11
- •Изготовление деталей самолета из профилей
- •11.1. Технологическая характеристика и операции типового технологического процесса
- •11.2. Отрезка профилей по длине
- •11.3. Зачистка заусенцев
- •11.4. Клеймение
- •11.5. Правка (рихтовка)
- •11.6. Обрезка скосов, фасонная торцовка и обрезка полок по ширине
- •11J. Мал ковка
- •11.8. Подсечка
- •11.9. Гибка профилей Технологические особенности процесса
- •Гибка прокаткой в роликах
- •Гибка методом ротационного обжатия (раскатки) и ударным раздавливанием полок
- •11.10. Пробивка и сверление отверстий в деталях из профилей
- •11.11. Контроль деталей из профилей
- •Изготовление деталей самолета из труб
- •42.1. Технологическая характеристика и операции типового технологического процесса
- •12.2. Отрезка
- •12.3. Косая и фасонная обрезка концов
- •12.4. Вырезка отверстий в стенках
- •12.5. Заделка концов
- •12.6. Гибка
- •Гибка в ручных трубогибочных приспособлениях
- •13.1. Горячая штамповка Технологическая характеристика процесса
- •Глава 13
- •Изготовление деталей самолета горячей и холодной объемной штамповкой
- •13.2. Проектирование деталей, получаемых горячей штамповкой Оформление чертежей поковок
- •Допуски и припуски на размеры деталей, получаемых горячей штамповкой
- •Штампованно-сварные детали
- •13.3. Холодная объемная штамповка Технологическая характеристика процесса
- •13.4. Холодное объемное гидростатическое прессование
- •Глава 14
- •Изготовление деталей самолета из неметаллических материалов
- •14.1. Изготовление деталей, отсеков и агрегатов из армированных пластмасс
- •А, б, в, г—последовательность операций; /_Пуансон; 2—матрица; 3—внутренняя обшивка; 4— внешняя обшивка; 5—сотовый заполнитель; 6—резиновый чехол
- •14.2. Изготовление деталей из стеклопластиков намоткой
- •14.3. Раскрой деталей из неметаллических листовых материалов Выбор способа раскроя
- •Вырезка в штампах
- •14.4. Пластическое формообразование деталей из листовых неметаллических материалов Гибка
- •Глава 15
- •Проектирование технологических процессов и оснастки для заготовительных цехов самолетостроительных заводов
- •15.1. Технологическая подготовка производства
- •15.2. Исходные данные для разработки технологических процессов
- •15.3. Проектирование технологических процессов
- •15.4. Типизация технологических процессов
- •F s.5. Технологическая оснастка заготовительно-штамповочных цехов и ее проектирование
- •Глава 12. Изготовление деталей самолета из труб . . . . . . . 35s
- •Глава 13. Изготовление деталей самолета горячей и холодной объемной штамповкой . . . . 37&
плазе
совмещенных речений изображается вид
на носовую часть, справа вычерчивается
хвостовая часть от мидельного сечения,
Рис.
2. 23. Теоретические плазы секции фюзеляжа:
1,
2, 3, 4, 5, 6,
7—шпангоуты
а
слева — носовая часть. Чтобы плазы
совмещенных сечений не
были перегружены
линиями, рекомендуется выполнять плазы
на
носовую и хвостовую части отдельно.
Теоретические
обводы агрегатов самолета двойной
кривизны
строятся одним из методов:
1) графическим методом батоксоз
и
горизонталей; 2) графическим методом
кривых второго по-
рядка; 3)
графоаналитическим методом кривых
второго по-
рядка.
Графический
метод батоксов, горизонталей и шпангоутов
ос-
нован на приемах построения,
применяемых в начертательной
геометрии.
Построение обводов методом батоксов
и горизонта-
лей (рис. 2. 24) заключается
в следующем:
1)
выбирается основная система координат;
28Расчет и построение теоретических обводов агрегатов двойной кривизны
Графический метод батоксов, горизонталей и шпангоутов
выбирается
система плоскостей батоксов, параллельных
плоскости симметрии и расположенных
от нее на расстояниях, кратных 50 мм;
выбирается
система плоскостей горизонталей,
параллельных плоскости строительной
горизонтали и расположенных от этой
плоскости на расстояниях, кратных 50
мм;
выбирается
система плоскостей шпангоутов и
промежуточных плоскостей, параллельных
плоскости дистанции. Выбор дистанции
плоскостей шпангоутов производится
по теоретическим чертежам и чертежам
стапельной оснастки;
Плоскости Линия
нулевого батокса
Рис.
2.24. Плоскости батоксов, горизонталей
и шпангоутов
производится
связка одноименных точек линий
теоретического обвода агрегата на
всех трех плазах одновременно, при
этом плавность теоретических линий,
проверяется на глаз, то есть визуально;
после
увязки обвода агрегата с плазом по
горизонталям и батоксам снимаются
размеры, которые вносятся в плазовые
таблицы, утверждаемые в дальнейшем
как теоретические чертежи агрегата.
Увязать плаз — значит получить
одинаковые координаты всех точек
на всех плазах и добиться плавности
линий, проходящих через эти точки. Так
как плавность проведения линий
обводов проверяется визуально, то при
больших размерах плазовой разбивки
можно не заметить волнистости линии.
Поэтому плазы боковой и плановой
проекций (рис. 2. 25) строят как плазы
сжатых дистанций в масштабе по продольным
сечениям 1 : 5 или 1 : 10, а по поперечным
сечениям — в масштабе 1:1. В этом случае
характер кривой выражается более ярко
и легче заметна волнистость линий.
Плаз
совмещенных сечений всегда строится
в масштабе 1:1 (рис. 2.26). Недостатки
графического метода батоксов и
горизонталей следующие: 1) каждая
кривая задается большим коли-
29
Рис.
2. 25. Плазы фюзеляжа:
а—боковая
проекция; б—плановая проекция
построение
и плавность кривой целиком зависит от
квалифика-
2)
последовательная визуальная
увязка
сечений и поверхности
агрегата также
зависит от ква-
лификации исполнителя;
3) каж-
дая кривая строится по
прибли-
женным координатам, что
не
обеспечивает точности построе-
ния
теоретических кривых.
Метод
кривых второго порядка
Математический
метод кривых
второго порядка
применяется для
построения обводов
агрегатов
двойной кривизны.
Преимуще-
ства данного метода перед
гра-
фическим методом батоксов и
го-
ризонталей следующие: 1) каж-
дая
кривая задается координата-
ми трех
точек и дискриминантом
которые и
определяют пять усло-
вий,
необходимых и достаточных для задания
кривой второго
порядка, при этом
плавность кривой не зависит от
квалифика-
ции исполнителя; 2) увязка
сечений производится на основе
ма-
тематических законов, обусловливающих
плавность кривых вто-
чеством
точек, близко отстоящих друг от друга,
и при построе-
нии ординат батокоов
и горизонталей возможна ошибка, так
как
ции
плазовика-разметчика;
Рис.
2. 26. Плаз совмещенных сечений фюзеляжа
30
рого
порядка; 3) любая кривая обвода строится
либо путем спе-
циального графического
построения, либо по координатам,
полу-
ченным расчетом; 4) вследствие
указанных выше особенностей
метод
кривых второго порядка позволяет
производить увязку
обводов на
теоретических плазах, выполненных в
масштабе 1 :5
или 1 : 10 при хорошем
качестве работ; 5) значительно снижает-
ся
трудоемкость проектных и плазовых
работ; 6) более рацио-
нально используется
площадь плазово-шаблонного цеха, так
как
существенно уменьшаются пло-
щади
потребных плазов.
Задание
кривой второго по-
рядка.
Кривая второго поряд-
ка задается
на чертеже в си-
стеме координат
самолета или
лгрегата координатами
трех
точек и коэффициентом,
ха-
рактеризующим выпуклость
кривой
(рис. 2.27). Точ-
ка
A(XАYА)—крайняя
левая
точка кривой называется
на-
чальной точкой и обводится
треугольником.
Точка
В(ХВ
YВ)
— точка пересечения каса-
тельных
к кривой в точке А
и С
называется
вершиной и обво-
дится
квадратом. Точка
С (XCYC)
— крайняя правая точка кри-
вой
называется конечной точкой и обводится
треугольником.
Точка
Е
— точка кривой, лежащая на медиане
BD,
называется
промежуточной точкой и
обводится кружком. Коэффициент,
ха-
рактеризующий выпуклость кривой,
называется дискриминан-
том и
представляет собой отношение отрезка
ED,
отсекаемого
кривой на медиане
BD
треугольника
ABC,
к величине медианы,
т. е.
f
= ED/BD,
где
f
— дискриминант кривой второго порядка.
Величина
дискриминанта определяет положение
точки Е кри-
вой второго порядка. Для
задаваемых кривых, образующих об-
поды
агрегатов самолета, применяются только
следующие стан-
дартные значения
дискриминантов: 0,300; 0,310;... 0,390; 0,400;
0,405;
0,410; 0,414; 0,415; 0,420; ... 0,595; 0,600; 0,610; 0,620;
. .
. 0,690; 0,700.
Построение
теоретической кривой обвода методом
кривых
второго порядка.
Кривая теоретического обвода агрегата
может
вменяться на одну или на
несколько сопряженных между собой
кривых
второго порядка со стандартными
дискриминантами. За-
мена лекальной
кривой теоретического обвода производится
в
следующем порядке (рис. 2.28). Лекальная
кривая теоретиче-
ского обвода q,
вычерченная конструктором, заменяется
двумя
кривыми второго порядка
А1Е1С1
и
A2E2C2
для
определения ко-
Рис.
2.27. Условия задания кривой второго
порядка
31
торых
кривую q
делят на два участка
А1С1
и
А2С2,
а затем в точках
А1,
С1
и
С2
кривой в первом приближении проводят
касательные
А1В1
В1В2
и
В2С2.
Точки пересечения медиан треугольников
A1B1C1
и
А2В2С2
обозначают через
Е1
и
Е2
и задают их с помощью стандартных
значений дискриминантов. Четыре точки
А1,
В1,
С1,
Е1
определяющие кривую второго порядка
А1Е1С1
выражают
пять геометрических условий (три точки:
А1
Е1
и C1)
и две касательные А1В1
и В1С1
необходимые и достаточные для построения
кривой второго порядка).
Рис.
2. 28. Замена лекальной кривой теоретического
обвода кривыми второго порядка
Точки
А2,
В1
С2
и
Е2
определяют вторую кривую второго
порядка А2Е2В2,
причем она сопрягается с кривой А1Е1С1
в точке C1=А2,
в которой эти кривые имеют общую
касательную
B\B2.
Найденные
кривые второго порядка лишь приближенно
совпадают с заданной кривой q,
если требуется более точное совпадение,
следует увеличить число кривых второго
порядка, которыми заменяется лекальная
кривая
q.
В зависимости от точности воспроизведения
контура зависит количество заменяющих
кривых второго порядка.
Построение
поверхностей агрегатов двойной кривизны.
В данном случае поверхность фюзеляжа
(рис. 2. 29) задается тремя кривыми второго
порядка: 1) нулевым батоксом, лежащим в
вертикальной плоскости; 2) линией
полушироты, лежащей в горизонтальной
плоскости; 3) линией промежуточных
точек, лежащих в плоскости некоторого
продольного сечения («рыбины»). Эти
кривые определяют для каждого поперечного
сечения начальную, промежуточную,
конечную точки и вершину. Начальная
точка лежит на нулевом батоксе,
касательная к ней располагается
горизонтально; конечная точка лежит
на линии полушироты, касательная к
ним располагается вертикально;
промежуточные точки располагаются на
линии промежуточных точек; вершина
определяется пересечением касательных.
Таким
образом определяются все пять
геометрических условий (три точки
и две касательные), необходимых и
достаточных для построения поперечного
сечения, являющегося кривой второго
порядка. Вместо линии промежуточных
точек можно зада
32
ваться
графиком дискриминанта, являющегося
линией, задающей закон изменения
дискриминанта поперечных сечений по
дистанции, этот график задается как
обычная кривая второго порядка.
Проектирование
обводов агрегата по методу кривых
второго порядка производится в
следующем порядке: 1) зная габа-
Рис.
2. 29. Пространственное построение
поверхности при помощи кривых второго
порядка
риты
агрегата, вычерчивают его примерный
обвод при виде сбоку и в плане по
теоретическим линиям, образуемым
сечением координатными плоскостями;
2) затем, строят ряд контрольных
поперечных сечений, на основании которых
намечается необходимое количество
кривых, достаточное для образования
этих поперечных сечений, подбираются
графики дискриминантов, линии
промежуточных точек, радиусные и плоские
участки и т. д. Все эти данные являются
необходимыми для построения остальных
поперечных сечений агрегатов.
Точность
плазовых работ
Практикой
самолетостроительных заводов выработаны
следующие допуски на изготовление
теоретических плазов: разметка
координатной сетки на панель плаза
±0,1 мм, стыковка панелей плаза с
размеченной координатной сеткой ±0,2
мм, нанесение координат точек при
построении контурных сечений ±0,15 мм,
разметка расположения координатных и
конструктивных осей ±0,15 мм, разметка
расположения базовых и плаз- кондукторных
отверстий ±0,15 мм, ширина линии координатной
сетки ±0,05... 0,1 мм, ширина линий, вычерченных
на плазе ±0,15... 0,2 мм. Базовые и
вспомогательные отверстия выполняются
по второму классу точности, информация
на плазе наносится стандартным
шрифтом по ЕСКД.
2
72
33
Хранение
плазов
Плаз
необходимо содержать в чистоте и в
хорошем состоянии. Плазовые столы
в нерабочее время следует закрывать
специальными покрывалами. При работе
на плазах пользуются ватными .матрасиками
со сменными чехлами. Ходить по плазам
разрешатся только в чистых войлочных
тапочках, в которых нельзя ходить по
полу. Для сохранения точности плазов
в помещении поддерживается постоянная
температура (20°±3° С) и влажность воздуха
55—65%, контролируемые с помощью
термометров или психрометров.
Малки
и их измерение
Чтобы
детали каркаса оптимально вписывались
в его аэродинамические обводы, полкам
стрингеров придают некоторые угловые
величины, различные по направлению.
Для самолетных деталей малкой М
называется угол между нормалью к
плоскости стенки и касательной в данной
точке к внешней поверхности малкованной
детали.
Рис.
2.30. Сечение малки с открытым профилем
Рис.
2.31. Сечение малки с закрытым профилем
Рис.
2. 32. Малка теоретического контура
Различают
открытые (рис. 2.30) и закрытые (рис. 2.31)
малки. Открытой малкой называется угол
между полкой и нормалью к стенке,
превышающей угол 90°. Обычно открытая
малка измеряется углом превышения
от угла полки и стенки, равного а=90й,
то есть ЛГ0тк=а
—90° (см. рис. 2.30). При закрытой малке
а менее 90°, то есть М3ак=90°
— а (см. рис. 2.31). Закрытые малки более
сложны в производстве, так как один из
углов гибка менее 90° и требуется операция
подгибки или мал- ковки профиля,
усложняется клепка с обшивкой.
Обводы
агрегатов двойной кривизны также можно
контролировать в отдельных точках
угловыми величинами — малками. Малкой
в данной точке
А
теоретического обвода агрегата
называется угол, образованный
касательной к контуру теоретическое
34
(рис.
2.33). Например, если возникает необходимость
замера малок в точке
А
плаза, совмещенных сечений, поступают
так: и точке
А
проводят касательную к линии и по этой
касательной от точки
А
откладывают расстояние между шпангоутами.
Затем отмеченную точку
С
соединяют с точкой, аналогичной точке
А (т.
е. с точкой В), на соседнем шпангоуте.
Угол, полученный
го
сечения в заданной точке и перпендикуляром,
проведенным через эту точку, лежащим
в плоскости нормальной к плоскости
теоретического сечения (рис. 2. 32).
Замер
малок в сечениях, не совпадающих с
нулевым батоксом и полуширотой, требует
дополнительных построений
В
Рис.
2.33. Замер малки в сечении, не совпадающем
с нулевым батоксом и полуширотой
Рис.
2.34.
Диаграмма малок '
Рис.
2. 35. Использование диаграммы для замера
малок
между
касательной и:
линией, и будет углом малки.; Для удобства
замера малок строят диаграмму малок
на прозрачном материале (рис. 2. 34).
Для изготовления диаграммы необходима
провести вертикальную линию /и
произвольно, отметить точку Ю. От этой
точки откладывают расстояния между
теоретическими.
35
сечениями
(50, 100, 150, 200,..., 500). Затем из точки,
соответствующей наибольшему
расстоянию между теоретическими
сечениями, проводят дугу к перпендикуляр.
Дугу делят на градусы и через
отмеченные точки проводят лучи до
пересечения с верхней горизонтальной
линией.
Рис.
2. 36. Веерный малкомер
Диаграмму,
вычерченную на прозрачном материале,
используют для замера малок (рис.
2.35). Для этого диаграмму необходимо
наложить на плаз совмещенных сечений
и совместить точку, где замеряется
малка, с размером на диаграмме,
соответствующим расстоянию между
теоретическими сечениями, и определить,
какой луч проходит через аналогичную
точку другого теоретического сечения.
Этот луч и укажет величину малки.
Для
замера малки вся диаграмма не нужна, а
нужна только полоска с расстоянием,
соответствующим расстоянию между
теоретическими сечениями. Если несколько
металлических полосок, отвечающих
лучам диаграммы малок, скрепить
шарнирной заклепкой, получают веерный
малкомер (рис. 2.36). Применение мелкомера
показано на рис. 2. 37.