- •Глава 1
- •Основные сведения по технологии производства в заготовительных цехах самолетостроительных заводов
- •1.1. Понятие о технологии, технологическом процессе и его элементах
- •1.2. Типы производства
- •1.3. Объем и значение заготовительно-штамповочных работ
- •Глава 2
- •Методы и средства обеспечения взаимозаменяемости в самолетостроении
- •2.1. Конструктивные и технологические особенности самолетов
- •2.2. Взаимозаменяемость при изготовлении каркаса и обшивки самолета
- •2.3. Плазово-шаблонный метод
- •2.4. Конструкция и изготовление плазов
- •Плаз-кондуктор и его применение для разметки координатной сетки и сверления отверстий
- •Разметка линий координатной сетки на разметочном столе
- •2.5. Разбивка плазов
- •Выбор системы прямоугольных координат для агрегатов самолета!
- •Расчет и построение теоретических обводов агрегатов двойной кривизны
- •Графический метод батоксов, горизонталей и шпангоутов
- •2.6. Шаблоны Классификация, окраска, назначение
- •Формулы расчета поправок на координаты контура шаблона шкк при построении по нему контуров других шаблонов
- •2.7. Макетно-эталонный метод
- •2.8. Взаимная увязка технологической оснастки
- •Метод координатно-аналитической увязки поверхностей агрегатов самолета двойной кривизны
- •2.9. Математическое задание обводов фюзеляжа
- •Глава 3
- •Глава 4
- •Изготовление плоских заготовок и деталей самолета из листа
- •4.1. Общая характеристика
- •4.2. Классификация по технологическому признаку
- •4.3. Системы раскроя
- •4.4. Раскрой деталей первой технологической группы
- •Раскрой на ножницах
- •Раскрой деталей с прямолинейными контурами на фрезерных станках.
- •4.5. Раскрой деталей второй технологической группы Обзор методов раскроя
- •Раскрой фрезерованием
- •Криволинейный раскрой на вибрационных и дисковых (роликовых) ножницах.
- •Особенности криволинейного раскроя деталей из титана и высокопрочных сталей
- •4.6. Размерное контурное травление
- •Технология травления
- •4.7. Раскрой деталей / третьей технологической группы Вырубка в штампах. Сущность процесса
- •Определение усилий вырубки, съема и проталкивания
- •Глава 5
- •Изготовление деталей самолета гибкой из листа
- •5.1. Классификация деталей по технологическому признаку
- •5.3. Пружинение при изгибе
- •5.4. Особенности пластической гибки листов из нержавеющих сталей и титановых сплавов
- •5.5. Определение усилия гибки в штампах
- •5.6. /Точность гибки в штампах
- •5.7. Технология гибочных работ Гибка деталей первой технологической группы
- •Гибка деталей третьей технологической группы (типа профилей из листа)
- •Глава 6
- •Изготовление деталей самолета вытяжкой в штампах и ротационной обработкой давлением
- •6.1. Область применения и схема процесса вытяжки
- •6.2. Деформации и напряжения
- •6.3. Определение формы и размеров заготовки и числа переходов
- •6.4. Радиусы округлений пуансона и матрицы
- •6.5. Зазор между пуансоном и матрицей
- •6.7. Скорость вытяжки
- •6.8. Разновидности схем вытяжной штамповки
- •Конусные матрицы и дополнительные складкодержатели
- •Реверсивная вытяжка (вытяжка с выворачиванием)
- •6.9. Конструкции вытяжных штампов Классификация вытяжных штампов
- •6.10. Оборудование для вытяжных работ
- •6.11. Токарно-давильные работы Область применения и схема процесса
- •Глава 7
- •Изготовление деталей самолета на листоштамповочных (падающих) молотах
- •7.1. Технологическая характеристика процесса
- •7.2. Листоштамповочные падающие молоты
- •7.3. Технология штамповки
- •7.4. Особенности штамповки деталей из титана и магниевых сплавов
- •7.5. Изготовление штампов
- •7.6. Установка штампов на молот
- •Глава 8
- •Высокоэнергетические и специальные методы формовки деталей самолета из листа и труб
- •8.1. Область применения и технологические особенности высокоэнергетических методов формообразования
- •8.2. Штамповка взрывом бвв Схема и сущность процесса
- •8.3. Штамповка взрывом (горохов
- •Формовка на пресс-пушках и пресс-молотах взрывного действия
- •8.4. Штамповка взрывчатыми газовыми смесями
- •8.5. Штамповка с помощью электрогидравлического эффекта (электрогидравлическая штамповка)
- •Область применения
- •8.7. Вибрационная штамповка
- •8.8. Статическая штамповка жидкостью (гидроштамповка) Сущность и технологическая характеристика процесса
- •Типовые конструкции установок для гидроштамповки
- •8.9. Формовка резиной Сущность и технологическая характеристика процесса
- •8.10. Формовка разжимными пуансонами (кольцевая обтяжка) Сущность и область применения процесса
- •Глава 9
- •Доводочные и вспомогательные работы по изготовлению деталей из листа
- •9.1. Содержание и характеристика доводочных и вспомогательных работ
- •9.2. Выколотка Сущность и технологическая характеристика операций
- •Глава 10
- •Изготовление обшивок самолетов
- •10.1. Классификация обшивок по технологическим признакам
- •10.2. Изготовление обшивок одинарной кривизны (первая технологическая группа)
- •10.3. Изготовление монолитных обшивок Операция типового технологического процесса
- •10.4. Изготовление обшивок двойной кривизны
- •Состав жароупорного бетона
- •Глава 11
- •Изготовление деталей самолета из профилей
- •11.1. Технологическая характеристика и операции типового технологического процесса
- •11.2. Отрезка профилей по длине
- •11.3. Зачистка заусенцев
- •11.4. Клеймение
- •11.5. Правка (рихтовка)
- •11.6. Обрезка скосов, фасонная торцовка и обрезка полок по ширине
- •11J. Мал ковка
- •11.8. Подсечка
- •11.9. Гибка профилей Технологические особенности процесса
- •Гибка прокаткой в роликах
- •Гибка методом ротационного обжатия (раскатки) и ударным раздавливанием полок
- •11.10. Пробивка и сверление отверстий в деталях из профилей
- •11.11. Контроль деталей из профилей
- •Изготовление деталей самолета из труб
- •42.1. Технологическая характеристика и операции типового технологического процесса
- •12.2. Отрезка
- •12.3. Косая и фасонная обрезка концов
- •12.4. Вырезка отверстий в стенках
- •12.5. Заделка концов
- •12.6. Гибка
- •Гибка в ручных трубогибочных приспособлениях
- •13.1. Горячая штамповка Технологическая характеристика процесса
- •Глава 13
- •Изготовление деталей самолета горячей и холодной объемной штамповкой
- •13.2. Проектирование деталей, получаемых горячей штамповкой Оформление чертежей поковок
- •Допуски и припуски на размеры деталей, получаемых горячей штамповкой
- •Штампованно-сварные детали
- •13.3. Холодная объемная штамповка Технологическая характеристика процесса
- •13.4. Холодное объемное гидростатическое прессование
- •Глава 14
- •Изготовление деталей самолета из неметаллических материалов
- •14.1. Изготовление деталей, отсеков и агрегатов из армированных пластмасс
- •А, б, в, г—последовательность операций; /_Пуансон; 2—матрица; 3—внутренняя обшивка; 4— внешняя обшивка; 5—сотовый заполнитель; 6—резиновый чехол
- •14.2. Изготовление деталей из стеклопластиков намоткой
- •14.3. Раскрой деталей из неметаллических листовых материалов Выбор способа раскроя
- •Вырезка в штампах
- •14.4. Пластическое формообразование деталей из листовых неметаллических материалов Гибка
- •Глава 15
- •Проектирование технологических процессов и оснастки для заготовительных цехов самолетостроительных заводов
- •15.1. Технологическая подготовка производства
- •15.2. Исходные данные для разработки технологических процессов
- •15.3. Проектирование технологических процессов
- •15.4. Типизация технологических процессов
- •F s.5. Технологическая оснастка заготовительно-штамповочных цехов и ее проектирование
- •Глава 12. Изготовление деталей самолета из труб . . . . . . . 35s
- •Глава 13. Изготовление деталей самолета горячей и холодной объемной штамповкой . . . . 37&
отвесу.
Конические обшивки проверяют на
контрольном стенде (см. рис. 10.15, б).
Плотность прилегания обшивки к шаблонам
стенда проверяют щупом. Для облегчения
подъема откидные прижимы (рубильники)
1 снабжены противовесами 2. Обшивки на
стенде фиксируют шлангами 3, в которые
подается сжатый воздух.
Обзор
методов формообразования и выбор
метода.
Обшивки
второй технологической группы (двойной
кривизны) со средними и большими
размерами при единичных заказах и в
начальной стадии освоения серийного
производства можно изготовлять
выколоткой на пневматических молотах
по шаблонам ШКС или макетам-эталонам
поверхности. При этом обычно производят
посадку краев детали на посадочных
станках.
Сферические
обшивки типа днищ в мелкосерийном
производстве и при изготовлении
опытных машин успешно изготавливаются
способом последовательной местной
деформации. При серийном производстве
наиболее рациональным методом
изготовления обшивок двойной кривизны
является вытяжка их из плоских листов
на обтяжных прессах. В некоторых случаях
применяют также формовку жидкостью.
Оборудование
для изготовления обшивок двойной
кривизны выбирают в зависимости от
формы, габаритов, толщины детали и
материала, из которого они изготовляются.
Во многих случаях как при изготовлении
выколоткой, так и при изготовлении
обтяжкой возникает необходимость
доводочных работ по сглаживанию
складок и посадке краев заготовок или
уже отформованных деталей. Доводочные
работы, выполняемые вручную или на
посадочных станках, при изготовлении
обшивок двойной кривизны неизбежны
даже при хорошо отработанной технологии.
Метод
выколотки
При
выколотке кривизны обшивки получаются
путем увеличения площади внутренних
участков, при неизменяющихся размерах
наружных участков, что сопровождается
нежелательным утонением материала,
изменением его механических свойств
вследствие нагартовки и частичным
повреждением наружного защитного слоя
от ударов молотка. Операция мало
производительна, требует высокой
квалификации исполнителя и сплошного
контроля кривизны и толщины стенок.
Нагартовка материала при недостаточно
квалифицированной выколотке может
достичь таких степеней, при которых
исходные физико-механические свойства
термообработкой полностью не могут
быть восстановлены (см. гл. 11).
297-10.4. Изготовление обшивок двойной кривизны
Метод
последовательной местной деформации
Деталь
постепенно формуется отдельными
небольшими уча-
стками в штампе,
имеющем соответствующую кривизну
(рис.
10.16). Операция выполняется на
гидравлических прессах, фрик-
ционных
прессах или падающих мо-
лотах.
Матрица 1, рабочая поверх-
ность
которой в 15—20 раз меньше
поверхности
детали, имеет радиус
JRM
кривизны несколько меньший ра-
диуса
Яд детали: RM
= (0,85 ...
0,9)Rr.
Рабочая сферическая по-
верхность
пуансона имеет кривизну
—s.
Диаметр пуансона Dn
на-
10—15% меньше диаметра
DM
сфе-
рической лунки матрицы:
Dn=
=
(0,85 .. . 0,9)-DM.
Операция
выполняется с посте-
пенным перемещением
заготовки
по концентрическим
окружностям
от периферии к центру
и от центра
к периферии. Незначительные
не-
ровности доводятся на выколоточ-
ном
молоте. Этот способ применим
только
для получения сферических деталей
(штамповка деталей
с формой эллипсоида,
параболоида и т. д. невозможна).
Обтягивание
Сущность
и характеристика процесса.
Сущность процесса
обтягивания
заключается в том, что плоская
заготовка-лист /
(рис. 10.17,
а) превращается в
пространственную деталь растя-
гивающими
усилиями Рр, расположенными с двух ее
противопо-
ложных концов. При состоянии
пластического растяжения во
всех
сечениях деталь пластически деформируется,
плотно приле-
гая к поверхности
обтяжного пуансона
2 и принимая форму
этой
поверхности. Основным условием
получения детали требуемых
размеров
является растяжение всех сечений
заготовки до состоя-
ния пластичности.
При простом изгибе верхние слои
заготовки
(см. рис. 10.17, б) растягиваются,
нижние — сжимаются, а слой,
расположенный
на нейтральной линии (примерно в середине
тол-
щины листа), изгибаясь, не изменяет
своей длины. Когда на-
ружные участки,
прилегающие к верхней и нижней
плоскостям
детали, при изгибе получают
пластические деформации, участки,
прилегающие
к нейтральной линии (на схеме
заштрихованы),
изгибаются в пределах
упругих деформаций. После снятия
изги-
бающих усилий вследствие
упругих деформаций изогнутая де-
таль
частично распрямляется. При этом
удлиненные при изгибе
Рис.
10. 16. Схема последовательной местной
деформации: 1—матрица;
2—деталь;
3—пуансон
298-
верхние
слои несколько сокращаются, а сжатые
— несколько удлиняются. Чем больше
радиус изгиба, тем большее значение
имеют упругие деформации (пружинение)
после снятия изгибающего усилия.
При
изготовлении обшивок второй группы, в
большинстве случаев имеющих большие
радиусы кривизны, упругие деформации
имеют весьма большое значение. При
большом значении отношения радиуса
изгиба R к толщине листа
5 (для дуралюмина при
JR/s~
125) изгиб может полностью происходить
в пределах уп-
Рис.
10. 17. Схема простого обтягивания:
а—схема
процесса; б—напряжения в листе при
простом изгибе; в—напряжения при
гибке с растяжением; заготовка-лист;
2—пуансон;
3—стол; 4—зажим
ругих
деформаций и после снятия изгибающих
усилий заготовка полностью возвращается
к первоначальной форме. Угол пружи-
нения, на который надо при обтягивании
сложной детали дополнительно изогнуть
заготовку, чтобы получить деталь
требуемой кривизны, расчетным методом
точно определить невозможно. Кроме
того, этот угол различен даже для листов
из одной партии заготовок.
Таким
образом, компенсировать пружинение
соответствующей корректировкой
размеров обтяжного пуансона практически
невозможно. Самым распространенным в
самолетостроении методом уменьшения
влияния упругих деформаций при изгибе
на конечную форму детали является гибка
с растяжением, а применительно к
пространственным деталям, изготовленным
из листа,— обтяжка (процесс имеет
несколько разновидностей).
Обтяжка
имеет значительные преимущества перед
простой гибкой благодаря растягивающим
усилиям по всему сечению детали.
Складываясь с напряжениями изгибающих
усилий, напряжения от растягивающих
усилий смещают нейтральный слой к
центру кривизны. Чем больше растягивающее
усилие, тем это смещение больше и при
определенных значениях растягивающего
усилия (когда минимальная величина
напряжения больше предела текучести)
нейтральный слой выходит за пределы
сече
299-
ния,
в котором остаются лишь растягивающие
усилия (см. рис. 10.17). По всему сечению
заготовки действуют напряжения только
одного знака — растягивающие, что
значительно снижает влияние упругих
деформаций. После снятия нагрузки они
лишь незначительно уменьшают длину
детали, почти не изменяя ее формы.
Если
минимальные величины напряжений в
сечениях детали будут больше предела
текучести, то после снятия усилий все
сечения детали упруго сожмутся почти
на одинаковую величину — величину
упругой деформации от растяжения.
Деталь в этом случае лишь укоротится,
причем искажения всех участков легко
определяются расчетным путем, и
следовательно, соответствующая
корректировка формы пуансона может
быть произведена при его проектировании.
Однако
в практике в чистом виде такие случаи
встречаются редко. Обычно из-за переменной
кривизны по ширине и длине детали
напряжения распределяются неравномерно:
в то время как в одних сечениях
растягивающие напряжения уже выходят
за пределы текучести, в других —
возникают напряжения сжатия, иногда
приводящие даже к образованию складок.
Поэтому готовая деталь, как правило,
несколько отличается по форме от рабочей
поверхности обтяжного пуансона.
Доводочные работы при изготовлении
сложных по конфигурации обшивок двойной
кривизны (посадка, выколотка) неизбежны.
Технология
обтяжки. Основными факторами, определяющими
построение технологического процесса
обтяжки, являются; 1) размеры и форма
детали; 2) механические свойства
материала заготовки; 3) коэффициент
обтяжки; 4) относительная величина
радиуса кривизны. Обтяжку можно выполнять
по двум схемам: а) простой обтяжки; б)
обтяжки с предварительным растяжением
заготовки.
При
простой обтяжке (по этой схеме работают
прессы ОП-2^ ОП-3, ОП-5К и ОП-ЮОО) заготовку-лист
1 (см. рис. 10.17,
а) закрепляют в зажимах
4, после чего включают
механизм подъема стола 3 с пуансоном
2. При обтяжке с предварительным
растяжением (рис. 10.18,
а) заготовка
2, закрепленная в зажимах
Д сначала растягивается усилием
Pv
и только после этого обтягивается по
пуансону
4 усилием
Рст
при подъеме стола
3. Эту схему можно
использовать на прессах РО-1, РО-3, ОП-5К,
ОП-ЮОО и РО-5.
Крупногабаритные
обшивки двойной кривизны носовой и
хвостовой частей фюзеляжа гондол
двигателя и т. д. изготовляют обтяжкой
с предварительным растяжением. При
обтяжке на прессах РО-1 и РО-3, на которых
заготовка зажимается по узкой стороне,
относительные потери металла на припуски
под зажим меньше, чем при обтяжке на
прессах ОП-2 и ОП-3, где заготовка
зажимается по широкой стороне.
300-
Небольшие
обшивки двойной кривизны фюзеляжа,
узкие обшивки одинарной кривизны
крыла, обтекатели оперения и др.
изготовляют методом простой обтяжки.
Форма детали характеризуется
коэффициентом обтяжки, равным отношению
длины раз-
Рис.
10.118. Схемы обтягивания:
а—с
предварительным растяжением;
б—односторонняя; в— схема определения
&обт;
1—зажим;
2—заготовка;
3—стол;
4—пуансон
вертки
/щах (см. рис. 10.18,
в) наиболее деформированного
уча-
стка к длине развертки /щш
наименее деформированного уча-
стка
Rобт
=
lnax/lnin«
Для
обшивок одинарной кривизны за коэффициент
обтяжки^
принимается отношение длины
развертки криволинейного участ-
ка
к длине заготовки в этом же сечении. В
зависимости от ве-
личины Rотб
процесс ведут: а) за один переход; б)
методом
повторной обтяжки по одному
пуансону; в) двух- и многопере-
ходным
методом (по нескольким пуансонам); г) с
предвари-
тельной подготовкой
заготовки; д) комбинированным методом;
е)
с подогревом заготовки.
Наряду
с перечисленными методами при изготовлении
неко-
торых деталей применяют методы
односторонней обтяжки (см.
рис. 10.18,
б) . Рассмотрим перечисленные методы
подробнее.
301-
.
Обтяжка за
один переход. Однопереходную
обтяжку применяют в том случае,
когда величина коэффициента обтяжки
не превышает следующих значений (при
R/s
≥ 125): |
дуралюминового |
1 |
2 |
3 |
4 |
|
1,04 |
1,045 |
1,05 |
1,06 |
При
небольшой толщине листа (менее 2 мм)
обтяжка ведется по неподвижному
пуансону, при большей толщине — по
подвижному пуансону. При обтяжке по
неподвижному пуансону положение
последнего, установленное при наладке
пресса, при работе не изменяется. Обтяжка
осуществляется в результате движения
растяжных цилиндров.
При
обтяжке по подвижному пуансону процесс
ведется чередованием движения стола
и зажимов до тех пор, пока заготовка
не обтянет пуансон на гребне. После
этого дается окончательное усилие
обтяжки. Величина усилия обтяжки в
цеховых условиях определяется по
графикам, составленным для различных
толщин и материалов заготовки,
характеризуемых пределом текучести
σ0,2
Повторная
обтяжка по одному пуансону.
Сущность метода заключается в том, что
заготовка предварительно обтягивается
в отожженном состоянии, затем закаливается
и повторно обтягивается в свежезакаленном
состоянии. Этот метод применяют в том
случае, когда при 125 значения &0бт
больше указанных выше, и однопереходной
обтяжкой деталь получить нельзя.
За
первый переход заготовка обтягивается
до значения kt в зависимости
от толщины листа. Коэффициент обтяжки
k2 при втором переходе
определяют по формуле:
k2~k—где
k
— общий коэффициент
обтяжки детали; ki —
коэффициент первого перехода.
Двухпереходную
обтяжку применяют в том случае, когда
R/s<
125 (независимо от значения &0бт).
При этом методе операцию ведут по
двум пуансонам, причем продольный
радиус пуансона первого перехода
берется равным 0,6—0,7 от величины
окончательного радиуса кривизны детали.
В промежутке между переходами деталь
подвергается закалке. При коэффициентах
&обт, превышающих 1,07—1,12, операцию
ведут за несколько переходов.
Обтяжка
с предварительной подготовкой заготовки.
Если конфигурация детали не позволяет
изготовлять ее, пользуясь только
обтяжными или растяжно-обтяжными
прессами, то применяют обтяжку с
предварительной подготовкой заготовки
или комбинированный метод. Предварительная
подготовка заготов-
302-
ки
заключается в том, что края ее перед
обтяжкой предварительно разводятся
на выколоточных молотках или укорачиваются
на посадочных станках.
При
комбинированном методе
одновременно с обтяжкой на прессе
отдельные участки детали формуются
вручную с помощью киянок из твердой
резины.
Обтяжку
с подогревом заготовки
применяют при коэффициентах обтяжки
&0бт>1Д5.
При этом за один переход могут быть
изготовлены детали, имеющие ^0бт^1,35.
Для получения детали с таким коэффициентом
обтяжкой без подогрева требуется до»
восьми повторных операций. Сущность
метода заключается в том, что операцию
ведут на пуансонах, подогретых трубчатыми
электронагревателями (залитыми в них)
или в газовых печах, в результате чего
уложенная на пуансон заготовка также
нагревается до температуры пуансона.
При
больших толщинах (более 3 мм) заготовки
целесообразно предварительно
подогревать в электрических или газовых
печах. При толщине листа свыше 0,8 мм,
чтобы заготовка успела нагреться,
обтяжку ведут с остановками на 10—30 с
(в зависимости от толщины листа).
Если заготовка нагревается в печи, то
скорость, обтяжки берется такой же, как
и при обтяжке без подогрева. Перед
обтяжкой с подогревом заготовка
подвергается предварительной обтяжке
в состоянии поставки. После обтяжки с
подогревом деталь закаливается и затем
калибруется в свежезакаленном
состоянии.
Как
при холодной обтяжке, так и при обтяжке
с подогревом перемещению металла по
поверхности (пуансона препятствуют
силы трения. При холодной обтяжке
для облегчения перемещения металла
деталь в процессе обтяжки слегка
постукивают резиновыми киянками.
При обтяжке с подогревом трение между
заготовкой и пуансоном значительно
увеличивается, поэтому поверхности
пуансона необходимо покрывать смазкой.
Наибольшей термостойкостью обладает
смазка следующего состава: вапор 50%,
стеарат бария 50%. Кроме этой смазки
применяют и другие.
При
односторонней обтяжке (см. рис. 10.18, б)
перемещаются зажимы лишь одной
стороны пресса. По этой схеме операцию
можно вести на прессе ОП-2.
Особенности
обтягивания обшивок из титана и его
сплавов. Изготовление
обшивок двойной кривизны из титана и
титановых сплавов методом обтягивания
— технологически сложная операция,
главным образом, из-за сильного и
неравномерного пру- жинения титана. По
степени пружинения титан аналогичен
полутвердой нержавеющей стали, а у
его сплавов пружинение еще больше.
Поэтому технология обтяжки обшивок из
титана и его сплавов часто близка
технологии обтяжки обшивок из нержавеющих
сталей.
303-
Обтягивание
ведут в холодном состоянии и с подогревом
за- тотовки. При обтягивании без подогрева
требуется несколько переходов с
промежуточными отжигами после каждого
перехода. Подогрев заготовки
значительно сокращает число операций.
Если пружинение при холодном обтягивании
составляет 12—13%, то при подогреве оно
уменьшается до 4—6%. При обтягивании
необходимо строго выдерживать равномерную
температуру всей заготовки, иначе
образуются местные утонения и разрывы.
Большое
значение при обтягивании, в особенности
холодном, имеет состояние поверхности
и кромок заготовки. Даже мелкие дефекты
ведут к разрыву листа. Операцию часто
ведут по двум пуансонам (предварительной
и окончательной формы). В качестве
смазки применяются молибденит, графитовые
коллоидные препараты и др.
Типовая
схема получения обшивок двойной кривизны
включает: предварительную обтяжку
в холодном состоянии или с подогревом
по размерам с широкими допусками,
термообработку для снятия остаточных
напряжений и калибровку в горячем
состоянии с использованием свойства
ползучести металла. При незначительной
двойной кривизне обтягивание можно
вести на пуансонах, подогретых до 205°С
с помощью газовых горелок. Допустимое
растяжение титана при этом равно ~10%, а
его сплавов — Обогреваемые пуансоны
делаются из стали или покрываются
сверху оболочкой из нержавеющей стали,
полученной обтягиванием по этому же
пуансону.
При
получении из титана обшивок с большой
двойной кривизной можно за одну
операцию выполнить обтягивание,
калибровку и отжиг. При этом пуансон
с оболочкой из нержавеющей стали
нагревается до температуры 300—540° С с
помощью трубчатых электронагревателей,
встроенных в его тело. Смазка пуансона
— сернистый молибден в жидком
невоспламеняющемся .растворителе.
Заготовка сначала нагревается, прижатая
к пуансону легким натяжением, а затем
обтягивается с промежуточными
отжигами.
Хорошие
результаты дает нагрев заготовки
методом электросопротивления.
Установленная на пресс заготовка
включается в цепь электрического тока.
При напряжении до 20 В, подаваемом через
изолированные зажимные губки, по сечению
заготовки проходит ток, плотностью до
7 А/мм2, разогревающий за 40—50 с
лист до температуры обтягивания (для
титана ОТ4 — до 650° С для титана ВТ1-2 —до
400° С). Вся операция выполняется за один
установ.
Неравномерность
растягивания из-за наличия рил трения
между заготовкой и пуансоном компенсируется
большей температурой нагрева на
вершине пуансона. Равномерное увеличение
температуры к середине листа достигается
увеличением плотно
'304
сти
тока за счет плавного уменьшения
ширины листа в середине его длины.
Определение
размеров заготовок при обтягивании.
Размер заготовки L (см.
рис. 10.17, а) определяют по формуле £ =
+ + (п1+п2+пз)2,
где
/д — длина развертки детали; щ
— расстояние от края пуансона до
линии обреза детали; п2 —
расстояние от края губок до края
пуансона; п3 — припуск на захват
заготовки в губках.
Максимальное
значение припуска щ составляет 40—70
мм. Величина п2 определяется
конструкцией пуансона и возможностями
перемещения зажимных губок пресса
и колеблется в пределах 30—200 мм.
Ввиду значительной величины припусков
применение метода обтяжки
целесообразно только при больших
размерах деталей.
Одним
из способов сокращения относительного
значения припусков является
групповая обтяжка, при которой в
одном листе- заготовке группируют
несколько деталей, имеющих примерно
одинаковую кривизну. Минимальное
расстояние между деталями в листе
составляет 5—10 мм.
Контроль
процесса обтяжки
заключается в проверке плотности
прилегания детали к пуансону и в
замерах деформации (удлинения)
заготовки. Плотность прилегания
определяют простукиванием или
специальными приборами. Деформацию
материала заготовки в конце обтяжки
проверяют на участках, расположенных
на гребне детали у зажимов, где эти
деформации имеют наибольшее значение
и не искажены силами трения заготовки
о пуансон. Удлинение сг3,
измеренное в конце процесса обтяжки,
не должно превышать максимально
допустимого для данного материала
значения атах
(соответствующего максимальному
допустимому &обт) и не должно быть
меньше деформации <тт,
соответствующей коэффициенту &0бт,
запроектированному по технологическому
процессу для данного перехода;
σт^σэ<σобт.
Соотношение
между удлинениями б и соответствующими
их коэффициентами обтяжки &0бт
приведены в табл. 10.3.
Таблица
10.3
Зависимость
между коэффициентом обтяжки :и
удлинением |
а, % |
^обт |
а, % |
^сбт |
а, % |
1,015 |
1,5 |
1,038 |
3,9 |
1,052 |
5,4 |
1,020 |
2,0 |
1,040 |
4,1 |
1,055 |
5,7 |
1,025 |
2,6 |
1,044 |
4,5 |
1,060 |
6,2 |
" 1,030 |
3,1 |
1,045 |
4,6 |
1,070 |
7,3 |
1,035 |
3,6 |
1,050- |
5,1 |
1,800 |
8,3 |
'5
Для
определения величины деформации на
поверхность листа наносят карандашом
риски, расстояние между которыми
измеряют до обтяжки и в конце процесса.
Установив требуемое усилие обтяжки
и соответствующее ему давление в
гидросистеме на первых деталях, при
изготовлении последующих контроль
осуществляют по показаниям манометров.
Более
совершенным является контроль с помощью
дефометра (рис. 10.19,
а). На корпусе
2,
прижимаемом к поверхности
Рис.
10. 19. Контроль деформаций при обтяжке:
а—дефометр;
б—установка дефометра на прессе РО-3;
/—неподвижная игла;
2—корпус;
3—пневматический цилиндр; 4—индуктивный
датчик; 5—ось;
6—подвижная
игла; 7—кронштейн;
8
и 9—болты
детали
пневматическим цилиндром 3, имеются
две иглы: неподвижная 1 и подвижная
6. При подаче сжатого воздуха в цилиндр
3 иглы вдавливаются в заготовку. При
растяжении заготовки расстояние
между иглами изменяется, вследствие
чего игла
6 поворачивается на
своей оси 5. При этом выступ а, находящийся
на игле, передвигает щуп индуктивного
датчика 4, который посылает
соответствующие сигналы на шкалу
прибора.
Схема
установки дефометра на растяжно-обтяжном
прессе РО-3 показаны на рис. 10.19, б.
Дефометр крепится на плите пресса
кронштейном 7 и болтами
8 и
9. Требуемое рабочее
давление
р в цилиндре можно
определить по формуле
p
= p/F,
где р — давление в цилиндрах, кгс/см2
(по манометру); Р — усилие растяжения,
кгс;
F
— площадь поршня, см2.
Определение
усилий
растяжения заготовки и подъема стола*
Для того чтобы растянуть
заготовку до состояния пластичности,
необходимо создать в ее материале
напряжения, превышающие предел текучести
во,2- Если с некоторым
запасом заменить 0©,2 величиной (Хв, то
усилие растяжения (кгс) составит (см,
рис. 10.17,
а) Я = 0,9В5сув,
где
s
— толщина листа, мм;
В — ширина листа, мм; ав
— предел прочности, кг/см2.
306-
Оборудование
для обтяжных работ. Как уже указывалось,
обтяжные работы по схеме простого
обтягивания выполняются на обтяжных
прессах ОП-2, ОП-3, ОП-ЮОО, ОП-бО и
комбинированном обтяжном прессе
ОП-5К. Техническая характеристика
обтяжных прессов дана в таблице 10.4.
Усилие
подъема стола
Рст
будет, соответственно, равно ЯСт=
l,8B'SaB
cos а, где a
— угол между направлением усилия
подъема стола и направлением усилия
растяжения.
Таблица
10.4
Техническая
характеристика обтяжных
хч и,растяжно-обтяжных прессов |
ОП-2М |
оп-з |
ОП-бО |
оп-юоо |
ОП-5К |
PO-1M |
PO-3M |
РО-5М |
Усилие подъема ствола, тс |
— |
360 |
60 |
— |
150 |
200 |
300 |
200 |
Усилие растяжения, тс |
600 |
— |
— |
500 |
150 |
100 |
270 |
150 |
Наибольшая длина заготовки, мм |
4000 |
3000 |
2000 |
7500 |
5000 |
7000 |
7000 |
7000 |
Наибольшая ширина заготовки, мм |
|
|
1500 |
3000 |
2000 |
1500 |
1800 |
2000 |
на
Рис.
10.20. Обтяжной пресс ОП-3:
1—станина;
2—траверса;
3—ходовой
винт;
4—привод
ходового винта; 5—гидроцилиндр подъема
стола;
6—стол;
7—зажим
На
рис. 10.20 дан общий вид обтяжного пресса
ОП-3. Стани-
1 представляет собой
жесткую раму, собранную из балок.
307-
Траверса
2 с помощью ходовых винтов
3 перемещается по
на-
правляющим станины независимыми
электроприводами 4. Верх-
няя часть
траверсы
2
представляет собой поворотную
стальную
балку, на которой
расстанавливаются (по прямой линии
или
дуге окружности) одиннадцать
зажимов 7 с клещевыми губка-
ми. Двумя
гидроцилиндрами, расположенными в
кронштейнах
траверсы,
поворотная балка
может
поворачиваться вместе
с установленными
на ней за-
жимами вокруг горизонтальной
оси.
На
прессе ОП-2 (рис. 10.21)
обтяжка ведется
раздельно, не-
зависимым перемещением
вниз,
траверс 7 с зажимами 1 отно-
сительно
обтяжного пуансона
4,
неподвижно установленного
на столе
3 пресса. Зажимы 1
крепятся на боковых
поверх-
ностях траверс 7 с
помощью
кронштейнов. На кронштейнах
зажимы
поставлены шарнирно
и могут
поворачиваться на
угол ±5° от
вертикали. Не-
большая ширина зажимов
поз-
воляет изготавливать очень
узкие
обшивки (до 100 мм).
Стол
3 выполнен в виде узкой стальной литой
балки. Верхняя и
правая боковая
плоскости стола обработаны и снабжены
Т-об-
разными пазами для крепления
пуансонов. Гидроцилиндры
5
пресса ОП-2 крепятся
к траверсам 7 и к кареткам
6 с помощью
осей
и подпятников, благодаря чему траверсы
могут наклоняться
на угол до 1°.
Обтягивание
с растяжением выполняется на
растяжно-об-
тяжных прессах РО-1М,
РО-ЗМ, РО-5М и на комбинированных
прессах
ОП-5К и ОП-ЮОО. В качестве примера
рассмотрим уст-
ройство и работу
пресса РО-ЗМ (рис. 10 22), имеющего
верхний
дополнительный стол
14 для формовки обшивок
знакоперемен-
ной кривизны. Узлы
пресса смонтированы на стальной
сварной
станине
20. По направляющим,
укрепленным на станине, пере-
мещаются
каретки
4, несущие растяжные
цилиндры
6 с зажим-
ными плитами
9 и зажимами
11, цилиндры 7 наклона
зажимных
плит и формующие цилиндры
10.
Каретки перемещаются с по-
мощью
ходовых винтов 3, входящих в гацки 1
кареток. Враще-
ние винтов осуществляется
от двух индивидуальных электро-
приводов
2.
В
процессе обтяжки каждая из кареток
дополнительно фик-
сируется на
станине двумя пневматическими
фиксаторами. За-
Рис.
10.21. Схема работы обтяжного пресса ОП-2:
/—зажим;
2—обшивка;
3—стол;
4—пуансон;
5—гидроцилиндр;
6—каретка;
7—траверса
308-
ш
готовка
закрепляется в зажимах
11 плиты
9. Зажимы могут
передвигаться при настройке пресса
по Т-образным пазам плиты. После зажима
листа подается давление в цилиндры
10 и заготовка огибается
в соответствии с контуром крайнего
сечения детали.
Гидравлические
растяжные цилиндры
6 крепятся на цапфах 21
кареток и могут быть повернуты в
соответствии с углом наклона крайних
участков обтяжного пуансона. Поворот
осуществляется цилиндрами 7 наклона
и рычагами
22. Под растяжным цилиндром
и над ним находятся цилиндры холостого
хода, штоки которых связаны с зажимными
плитами.
Нижний
стол
17, на который устанавливаются
обтяжные пуансоны, смонтирован на
штоках
18 трех гидравлических
цилиндров
19, поднимающих стол в
процессе обтяжки. Стол крепится к штокам
шарнирами, что позволяет наклонять его
на угол до 5°. Для установки пуансонов
небольшой высоты стол снабжен сменными
тумбами
16.
Верхний
стол
14, используемый при
изготовлении обшивок знакопеременной
кривизны, подвешен к штокам двух
гидравлических цилиндров
15, укрепленных на
стальной сварной коробке (портале)
12. Крепление верхнего
стола к штокам цилиндров выполняется,
как и у нижнего стола, шарнирным. Для
точного направления при подъеме и
опускании стол имеет цилиндрическую
направляющую
13, скользящую во втулке,
запрессованной в
портале. В верхнем положении стол
запирается механическим запорным
устройством (замком). Включение
гидравлических ци- .линдров сблокировано
с механизмом замка и может быть
осуществлено только после его
отпирания.
>
Комбинированный пресс ОП-5К удобен в
мелкосерийном производстве — при
небольших объемах производства на нем
одном можно выполнить весь объем
обтяжных работ. На рис. 10.23 дан общий
вид пресса. При работе по схеме простого
обтягивания заготовка крепится в
зажимах
5 и формуется подъемом
пуансона
6, установленного на
сменной переходной плите
8 стола 7. Подъем стола
осуществляется двумя гидроцилиндрами
13. В отличие от пресса
ОП-3 на прессе ОП-5К стол 7 может
поворачиваться (наладочное движение,
выполняемое вручную) на своей вертикальной
оси
14. Возможен также наклон
стола на угол до 10° к горизонту за счет
неодинакового перемещения поршней
гидроцилиндров
13. Как и на прессе ОП-3,
зажимные плиты
4, несущие на верхней
плоскости по 9 секций зажимов
5, могут устанавливаться
(за счет неодинакового перемещения
правых и левых сторон кареток
2 их ходовыми винтами)
под углом друг к другу. Максимальный
угол поворота плиты ±10°. Такой поворот
позволяет зажимать заготовки, имеющие
форму трапеции или параллелограмма.
Ходовые
винты, перемещающие каретки
2 вдоль станины
15, расположены, как и у
пресса ОП-3, вдоль длинных краев стани-
310-
еы.
Зажимные плиты
4 шарнирно закреплены на
осях
12 переходных плит,
которые, в свою очередь, жестко крепятся
на штоках растяжных цилиндров 1.
Для
работы по схеме простого обтягивания
зажимные плиты
4 поворачиваются на своих
осях, как показано на левой половине
рис. 10.23, и фиксируются в таком положении
на каретке 2
фиксаторами 3.
Для
работы по схеме обтягивания с растяжением
зажимные плиты
4 поворачиваются, как
показано на правой половине рис. 10.23, и
фиксируются на каретках
2 фиксаторами
10. При установке плит
4 по нижним фиксаторам
3 зажимы
5 могут быть сближены до
их соприкосновения, что позволяет
обтягивать полные профили обшивок.
Для изготовления обшивок, изогнутых
ло винтовой линии, плиты поворачиваются
относительно оси растяжных цилиндров
1. Угол поворота может достигать 30°. Это
наладочное движение осуществляется
вручную, вращением рукоятки
11. Зажимы
5 могут быть установлены
на плите
4 как по прямой линии, так
и по кривой со стрелой до 70 мм.
При
обтягивании с растяжением заготовка
крепится 11 секциями боковых зажимов
9, установленных в Т-образных
пазах боковой поверхности плиты
4. Растяжение заготовки
осуществляется подачей давления в
растяжные гидроцилиндры 1, шарнирно
закрепленные на каретках 2. Оси
гидроцилиндров 1 могут наклоняться к
горизонту на угол от 0° до 9°. Поворот
на требуемый угол наклона осуществляется
с помощью гидроцилиндров
16.
На
прессе ОП-5К расстановка зажимов
9 на боковой поверхности
зажимной плиты
4 механизирована и
осуществляется дистанционно с пульта
управления с помощью гидравлических
следящих приводов. Зажимы
9 передвигаются по
Т-образным пазам тягами и рычагами.
Каждый рычаг приводится в действие
индивидуальным гидроцилиндром. Работой
гидроцилиндров управляет оператор,
контролирующий величину перемещения
с помощью дистанционной сельсинной
передачи.
Оснастка.
В зависимости от объема производства,
усилий обтяжки и температурных режимов
процесса обтяжные пуансоны
изготавливаются из пескоклеевой массы
ПСК, древесины, 'балинита, дельта-древесины,
железобетона, акрилопластов, эпоксипластов,
сплава АЦ13 и вторичных алюминиевых
сплавов. Основная масса обтяжных
пуансонов изготавливается из пескоклеевой
массы ПСК. Состав ПСК: 85% сухого кварцевого
леска и 15% клея ВИАМ-БЗ.
На
рис. 10.24,
а дан пример конструкции
пескоклеевого пуансона. Деревянный
каркас пуансона собирается из наружных
щитов
2, продольных и поперечных
внутренних щитов 7 и
12, планок жесткости
13, угловых бобышек
6, скрепляющих отдельные
щиты, и основания
5. К наружным щитам
прикрепляются такелажные кольца
14. Пескоклеевая масса ПСК
может запол-
'312
Ю
о
К
313-
пять
весь объем пуансона или только
облицовочную часть 3. В этом случае
внутренняя часть для облегчения пуансона
заполняется смесью массы ПСК с
древесными чурками
4. Угол наклона боковых
граней пуансона из пескоклеевой массы
не должен быть больше 30°, так как в
противном случае боковая грань может
отколоться. Рабочую поверхность пуансона
склеивают тканью 1.
Конструкция
слепка из ПСК такая же, как и пуансонов
из ПСК, но каркас у него значительно
легче, так как слепок не испытывает
таких нагрузок, как пуансон. Поверхность
пескослеп-
а—для
простого обтягивания; б—для обтягивания
с растяжением; /—основание из дуба или
бука;
2—ткань;
3—облицовка из дуба или бука;
4—внутренний
набор из сосны
ков
тканью не оклеивается. Вместо такелажных
колец в слепке
предусматриваются
два сквозных отверстия, в которые
встав-
ляется прут для подъема и
переноски слепка. При наличии ма-
кетов
поверхности самолета пуансоны для
обтяжки обшивок из-
готовляют методом
копирования поверхности. Если макеты
по-
верхности выпуклые, то сначала
с макета снимают слепок, а
затем по
слепку копируют пуансон. При вогнутых
макетах по-
верхности пуансон
непосредственно копируется с макета
поверх-
ности. В этом случае исключается
промежуточная оснастка —
слепок,
что повышает точность обтяжного
пуансона.
Пуансоны
из ПСК наряду с преимуществами (простотой
из-
готовления, дешевизной и
недефицитными материалами) имеют
ряд
недостатков, в частности, большой вес,
хрупкость, трудоем-
кую ручную
доработку при изготовлении, невозможность
вести
процесс с подогревом.
Деревянные
пуансоны (рис. 10.25) собираются
на казеино-
вом клее из брусков или,
досок. Для обтягивания толстых лис-
тов
тело пуансона делается монолитным. Для
обтягивания тон-
костенных обшивок
пуансоны клеятся пустотелыми. Из-за
боль-
ших затрат квалифицированного
труда столяров и малой устой-
чивости
против атмосферных воздействий
деревянные обтяжные
пуансоны
заменяются пуансонами из пескоклеевой
массы, желе-
зобетона и других
материалов. Железобетонные обтяжные
пу-
'314
ансоны
примерно в 3 раза дешевле пуансонов из
ПСК и в два раза дешевле деревянных.
Стоимость их ремонта значительна ниже
стоимости ремонта пуансонов из дерева
и пескоклеевой. массы, а возможность
хранения на улице высвобождает складские
и производственные площади.
Для
единичного и мелкосерийного производства
применяются: железобетонные пуансоны
без покрытия. Рабочие поверхности таких
пуансонов шпаклюются графитовой
шпаклевкой, состоящей из смеси
эпоксидной смолы с серебристым графитом.
В серийном производстве применяются
железобетонные пуансоны с облицовкой
из эпоксипластов. После облицовки
эпоксипластом поверхность пуансона
покрывается одним или двумя слоями
стеклоткани и шпаклюется графитовой
шпаклевкой. При наличии макетов-эталонов
поверхности железобетонные пуансоны
формуются заливкой в пескослепки.
При отсутствии макетов-эталонов,
поверхности пуансоны получаются
бетонированием каркаса по шаблонам
ШКС. Для изготовления железобетонных
обтяжных пуансонов, работающих при
нормальных температурах, применяется
бетон М400, состоящий из быстротвердеющего
портландцемента БТЦ М500, песка и
щебня. При электроподогреве до 90° С
отвердение этого бетона происходит за
9 ч (1,5 ч выдержка после заливки, 3,5 ч
подогрев до 90° С и 4 ч остывание).
Типовая
конструкция железобетонного обтяжного
пуансона дана на рис. 10.26,
а. Пуансон состоит из
деревянного или стального каркаса
1, выполняющего при заливке функции
опалубки арматуры 3 — сетки из стальных
прутьев диаметром 3—10 мм и облицовочного
слоя
5, имеющего со
стороны рабочей поверхности толщину
40—120 мм. Арматура размещается на
расстоянии 30—50 мм от поверхности,
более плотно на участках, где возможны
растягивающие усилия, и с меньшей
плотностью —на участках, нагруженных
сжимающими усилиями.
Для
облицовки пуансонов может быть
использован эпокси-пласт, состоящий
из эпоксидных смол (ЭД6, ЭД5, Э40 или
«Эпокси-1200»), отвердителя (полиэтиленполиамин,
кубовый остаток гексаметилендиамина)
и наполнителей (железный порошок,
гипс, маршалит, графит, алюминиевая
пудра, асбест, стекловолокно).
Приготовление эпоксипласта заключается
в последовательном смешивании
компонентов, причем отвердитель
вводится последним. Время использования
смеси (до отвердевания) — 20—26 мин.
На
рис. 10.26, б дан каркас железобетонного
пуансона для обтягивания с электронагревом
сопротивлением до 500° С. Диаметр
прутков каркаса 8—10 мм. Изготавливается
пуансон по следующей технологии: по
эталону поверхности агрегата самолета
делается пескослепок. Рабочая поверхность
пескослепка смазывается тонким слоем
машинного масла. После установки в
пескослепок каркаса в него заливается
термостойкий бетон и
'315