ремещающего гнездо 11 нижнего пуансона вместе с пуансоном, фиксированным в его пазах А. Для коротких подсечек упор 2 имеет откидную планку 3. При подъеме верхней части штампа клинья 9 возвращаются пружинами в исходное положение.

В большинстве случаев в конструкциях самолетов размеры подсечек назначаются по нормалям, что позволяет обеспечить весь объем работ по самолету небольшим числом штампов. Если деталь гнется в штампе, то подсечка совмещается с гибкой. При необходимости получения подсечек с повышенной точностью, в частности на стрингерах и гофре из тонколистового материала, вместо универсальных штампов применяют специальные.

11.9. Гибка профилей Технологические особенности процесса

Гибка — наиболее сложная и трудоемкая операция техноло­гического процесса изготовления деталей из профилей. Трудно­сти, возникающие при гибке профилей, объясняются двумя их особенностями: 1) наличием вертикальных полок, предельно на­гружаемых и деформируемых из-за значительных расстояний от нейтральной оси изгибаемого сечения. Предохранение этих полок от потери устойчивости — одна из основных трудностей процес­са; 2) несовпадением плоскости изгиба с главными осями инер­ции сечения, что вызывает косой изгиб и связанное с ним закру­чивание изогнутой детали.

Решение этих двух задач достигается выбором метода гибки, наиболее подходящего для заданного сечения и формы детали. Из существующих методов гибки профилей наибольшее приме­нение находят: гибка-прокатка в роликах, гибка с растяжением, гибка проталкиванием через фильеры, гибка в штампах, гибка раскаткой. Хороший эффект дает сочетание этих методов с на­гревом заготовки. При нагреве токами высокой частоты тонко­стенных профилей незамкнутых сечений (уголков, шеллеров и др.) возможно создание узкой зоны нагрева, позволяющей по­дучить изгиб без вредных искажений и потери устойчивости.

Гибка прокаткой в роликах

Гибка прокаткой в роликах — наиболее распространенный способ гибки профилей. Ролики, особенно сборные, представля­ют собой в значительной степени универсальный инструмент. Изменяя их взаимное расположение, можно получать детали са­мой различной кривизны, а изменяя набор деталей, из которых собирается ролик, прокатывать профили различных сечений. Роликовые профилегибочные станки могут работать по схемам: трехроликовой симметричной (рис. 11.15, а), трехроликовой не­симметричной (см. рис. 11.15, б и в) и четырехроликовой (см. рис. 11.15, г).

'334

При гибке по симметричной трехроликовой схеме сечение изгибаемого профиля в месте наибольших деформаций — под средним роликом — остается незафиксированным и вертикаль­ная полка легко теряет устойчивость. По такой схеме работают ?старые модели роликовых станков и в настоящее время они сни­маются с оборудования.

Рис. ll.ilS. Схемы гибки прокат­кой в роликах:

а—трехроликовая симметричная схема; б и в—трехроликовая несимметричная; г—четырехроликовая

Рис. 11. 16. Трехроликовый станок ПГ-б:

а, б, в—схема гибки на станке; г—об­щий вид станка; /—верхний ролик; 2 и 3—нижние ро­лики

Примером станка, работающего по несимметричной трехро­ликовой схеме, может служить станок ПГ-6 (рис. 11.16). Все три ролика станка приводные. Ось верхнего ролика 1 имеет постоян­ное, стабильное положение. Оси нижних роликов 2 и 3 могут при настройке перемещаться в горизонтальном и в вертикальном направлениях.

Из рис. И—16, а видно, что ролик 2 работает как ведущий, ролик 3 как гибочный и наоборот функции гибочного выполня­ет ролик 2, а ведущего — ролик 3 (см. рис. 11.16, б).

Для гибки тяжелых профилей из стали и легких сплавов оте­чественная промышленность выпускает трехроликовый профи- легибочный станок с дополнительной (опорной) роликовой го­ловкой ПГ-5А, кинематическую схему которого см. на рис. 11.17. Конструкцией станка предусмотрена возможность гибки профи­лей полкой наружу и внутрь. Гибка выполняется как по симмет­ричной, так и по несимметричной схемам, что позволяет, в ряде случаев, избежать прямых незагнутых участков на концах де­

'335

тали или максимально их уменьшить. Головка с дополнитель­ным роликом У У, фиксирующим полку детали 16 в наиболее опасном для потери устойчивости месте, позволяет гнуть профи­ли со сложным сечением. Для удобства гибки крупногабарит­ных деталей оси роликов 9 расположены вертикально, благодаря

Рис. 11.17. Кинематическая схема станка ПГ-5А:

I—карданный вал; 2—дифференциал; 3—электродвигатель; 4—гидроцилиндр; 5—элект­родвигатель; 6—каретка; 7—ходовой винт; 5—суппорт; 9—гибочный ролик; 10—редук­тор; //—дополнительный ролик; 12—центральный ролик; 13—редуктор; 14—цепная передача; 15—гидроцилиндр головки; 16—изгибаемый профиль

чему изгибаемая деталь 16 в процессе гибки находится в верти­кальном положении, скользя по плите, столу или рольгангам.

Закрутка изгибаемого профиля предупреждается упорными роликами, смонтированными на передней стенке станины. Поло­жение этих роликов по высоте регулируется при настройке стан­ка. Упорные ролики совместно со средним роликом и рольган­гом станка создают гибочные усилия в вертикальной плоскости. Таким образом, деталь изгибается одновременно в двух плоско­стях — горизонтальной и вертикальной.

Взаимное расположение и перемещение механизмов станка видны на схеме. Гибочные ролики 9 получают вращение от эле­ктро-

'336

двигателя 3 через дифференциал 2, карданные валы 1 и чер­вячные редукторы 10, находящиеся на суппортах гибочных ро­ликов. Червячный редуктор центрального ролика 12 крепится на торцовой стороне станины. Вращение от него на централь­ный ролик 12 передается цепной передачей 14. Гибочные ролики 9 закреплены на суппортах 8, передвигающихся по направляю­щим кареток 6. Каретки, в свою очередь, перемещаются по на­правляющим станины станка электродвигателями 5 (настроечное движение).

Гибочные ролики 9 имеют два установочных движения: 1) сближение между собой — перемещением кареток с помощью ходовых винтов 7; 2) сближение с центральным роликом 12 — перемещением суппортов 8 относительно кареток 6 с помощью гидроцилиндров 4. Оба движения осуществляются с пульта уп­равления. Величина перемещения суппортов гидроцилиндрами 4 устанавливается с помощью гидравлических упоров. Установка упоров контролируется по шкале, находящейся на пульте уп­равления. Движение кареток 6 независимое. Это позволяет ус­танавливать гибочные ролики в любое положение относительно центрального ролика — как симметрично, так и несимметрично. Четвертый свободно вращающийся ролик 11, предназначенный для дополнительной фиксации детали при гибке сложных про­филей, имеет три установочных движения: горизонтальное и вер­тикальное (прямолинейные) и вращательное — вокруг горизон­тальной оси. Механизм дополнительного ролика смонтирован на специальной головке.

Операция гибки на станке осуществляется в следующем по­рядке. Устанавливаются каретки 6 и гидравлические упоры суп­портов 8 гибочных роликов 9 и суппорот дополнительного ро­лика 11 в соответствие с сечением и требуемым радиусом гибки детали. Устанавливается заготовка и включаются гидроцилинд­ры гибочных и дополнительных роликов. Включается вращение роликов. Во избежание проскальзывания роликов по заготовке масло с ее поверхности удаляется протиркой. В отдельных слу­чаях поверхность детали натирается канифолью.

Недостаток станка ПГ-5М, свойственный всем трехроликовым станкам,— прямые участки на концах заготовки, поэтому требуются технологические припуски, обрезаемые после гибки. При этом операция разбивается на три: а) предварительную гиб- ку; б) обрезку концов; в) окончательную гибку.

В четырехроликовых станках заготовка в процессе гибки пе­ремещается двумя приводными ведущими роликами 3 к 4 (рис. 11.18). Гибочные ролики 7, свободно вращающиеся на своих осях, перемещаются в горизонтальном направлении ходовыми винтами с ручным приводом от маховичков 6. В вертикальном направлении ролики 7 перемещаются гидроцилиндром 2. Станок ПГ-3 средней мощности (см. табл. 11.2) предназначен для гибки

'337

дуралюминовых профилей. Для настройки станка на гибку де­тали маховичком 8 устанавливаются упоры 9 в соответствии с толщиной полки детали, зажимаемой между роликами 3 и 4. Перемещение упоров 9 осуществляется по кинематической цепи: маховичок 8 — конические зубчатки 2 = 30, цилиндрические зубчатки z=48 — ходовые винты упоров 9.

Рис. 11.118. Четырехроликовый станок ПГ-3:

1 и 2—гидроцилиндры; 3 и 4—ведущие ролики; 5—электродвигатель; 6, 8, 10—махо­вичок; 7—гибочный ролик; 9 и 11—упоры

После установки каждая новая деталь зажимается в роли- ках 3 и 4 включением гидроцилиндра 1, поднимающего при этом ролик 3 на высоту, ограничиваемую упорами Р. Гибочные роли­ки 7 устанавливаются в горизонтальном направлении вращени­ем ручных маховичков 6. Вертикальное положение роликов 7 устанавливается с помощью ручного маховичка 10. Маховичок соединен с упорами и кинематической цепью: маховичок 10 — ходовой винт £=8 — гайка правого упора И — две пары кони­ческих зубчаток £=30 — ходовой винт 8 — гайка левого упора.

При съеме очередной изгибаемой детали включением гидро­цилиндра 2 ролики 7 опускаются, а после установки новой заго­товки включением гидроцилиндра 2 поднимаются в рабочее по­ложение, определяемое упорами 11. Ролики 3 и 4 имеют ревер­сивное вращение, что позволяет подавать изгибаемую деталь в обе стороны.

'338

Более мощный (см. табл. 11.2) станок ПГ-4 (см. схему рис. 11.15, г) предназначен для гибки стальных и тяжелых дуралю- миновых профилей. Он отличается от ПГ-3 не только большей мощностью, но и независимым управлением правым и левым ги- бочными роликами, имеющими специальные гидроцилиндры подъема. Оставшийся прямым при прокатке в одну сторону ко- нец заготовки изгибается при прокатке в противоположном на- правлении. Для гибки профилей со сложными сечениями на станке уста- навливается головка с дополнительным роликом, фиксирующим Профиль на участке наибольшей деформации. Профиль ролика Выполняется по соответствующему сечению изгибаемой детали. Количество переходов при гибке прокаткой и положение ги- бочных роликов определяются опытным путем. При прокатке каждой очередной детали может потребоваться корректировка этих величин в зависимости от отклонений по размерам сечения я по физико-механическим свойствам. В начале операции после нескольких проходов, а к концу операции после каждого прохода деталь замеряется по шаблону (ШГ, ШКС и др.). Наибольшую сложность представляет гибка профилей с не- симметричными сечениями, при которых возникают значительл ные деформации закрутки в направлении наименьшего сопро- тивления профиля изгибу. Эта закрутка доходит до 15°. Дово- дочные работы по правке профилей после гибки, выполняемые в большинстве случаев вручную, составляют до 75% общей трудо- емкости гибочных работ. Основная причина закрутки — несов- падение направления гибки с главными осями инерции сечения, вызывающее косой изгиб. Только изгиб в направлении главной оси инерции сечения с наименьшим моментом сопротивления не сопровождается закруткой. Таблица 11.2 i Техническая характеристика роликовых профилегибочных станков > J Параметры	ПГ-2М	пг-з	ПГ-4	ПГ-6
Наибольшее усилие ги­дроцилиндра гибочного ролика, тс Наименьший радиус Изгиба, мм	8,5 90	12 '250	12 100	75 250
Наибольшие размеры изгибаемого профиля, мм: высота ширина	50' 120	100 140	80 150	120 260

339

Деформации закрутки профилей с несимметричными сечения­ми при гибке в роликах могут быть снижены или устранены двумя способами: 1) приведением сечений к симметричным (прес­сование симметричных заготовок с разрезкой их на две детали после гибки; 2) изгибом в двух плоскостях.

Наиболее эффективным методом устранения закрутки явля­ется нагрев детали в процессе гибки в зоне ее деформирования до температуры разупрочнения. Пример гибки в сборных роли-

Рис. 11. 19. Схема гибки несимметричного Z-образного профиля: 1 и 4—ролики; 2, 3, 5—кольца

ках с приведением Z-образного несимметричного профиля к П- образному симметричному дан на рис. 11.19. Сборные ролики ис­пользуются не только для гибки, но и для разрезки согнутой де­тали по оси симметрии. Внутри ролика 1 имеется кольцо 2, вы­полняющее функции ножа матрицы при разрезке. При гибке оно не снимается, выполняя функции прокладки. В ролик 4 при операции разрезки закладывается кольцо-нож 3. Во время опе­рации гибки оно заменяется кольцом-прокладкой 5, наружный диаметр которого равен диаметру ролика 4.

Швеллерные профили для устранения закрутки также изги­баются одновременно по два с расположением внутрь полками (рис. 11.20). Верхний ролик 1 снабжается ребордами, фикси­рующими боковые стенки деталей 2, а внутрь профилей закла­дывается заполнитель 3 в виде бобышек из капролона, соеди­ненных тросом 6. Для предупреждения продавливания полок из­гибаемых деталей в щели между бобышками на внутреннюю поверхность растянутых полок со стороны ролика укладывается металлическая лента 4 толщиной 1,5—2 мм.

Один из способов устранения закрутки несимметричных про­филей — гибка за две операции в двух плоскостях. За первую операцию деталь изгибается в плоскости, перпендикулярной за­данной. Кривизна в этой вспомогательной плоскости определя­

'340

ется опытным путем. Затем деталь изгибается в направлении* главной оси инерции сечения с наименьшим моментом сопро­тивления. Поскольку гибка в этой плоскости не сопровождается закруткой, после второй операции профиль побочной деформа­ции закрутки не имеет. Суммарная кривизна детали получается как сумма деформаций на первой и второй операциях.

Рис. 11.20. Схема ,гибки швеллеров:

1—верхний ролик; 2—заго­товки; 3—заполнитель; 4— лента; 5—нижний ролик; 6—трос

Рис. ,11.21. Типовая кон­струкция сборного ро­лика:

/—втулка; 2—кольцо; 3— прокладка; 4—кольцо; 5—

гайка; 6—контргайка; 7— шпонка

Из-за неточности выбора кривизны во вспомогательной плос­кости и неточности определения положения главной оси инерции сечения образуются закрутки, переменные по длине детали.

Оснасткой для гибки на роликовых станках служат ролики, имеющие контур сечения изгибаемого профиля. Для сохранения устойчивости полки профиля должны в процессе гибки фикси­роваться канавками и бортами роликов. Зазор между полкой и фиксирующими ее бортами ролика должен быть минимальным.. Величиной этого зазора определяется высота гофра, образующе­гося на полках детали при потере устойчивости. Практикой ус­тановлено, что оптимальная величина зазора между полкой профиля и бортами ролика равна 0,1—0,2 мм. Однако эта вели­чина у роликов, выточенных из одного куска металла, не может быть выдержана, так как разница между верхним и нижним допусками по толщине полок профилей может доходить до 0,8 мм.

Зазор 0,1—0,2 мм может быть выдержан при гибке в сбор­ных роликах (рис. 11.21), где ширина канавки регулируется толщиной прокладки 3, устанавливаемой для каждой новой пар­тии заготовок, У деталей из одной партии заготовок отклонения по толщине полок укладываются в этот зазор. Для каждой пар­

'341

тии прокладки могут быть выточены в соответствии с ее откло­нениями. Сборный ролик состоит из втулки 1, на которой гай­кой 5 стянуты посаженные на шпонке 7 кольца 2 и 4 и про­кладка 3.

Гибка с растяжением

Технологический процесс гибки профилей прокаткой в роли­ках имеет ряд недостатков: операция трудоемка и состоит из -большого числа проходов, включающих замеры детали. Профи­ли при прокатке закручиваются и замалковываются. Этих недо-

а—общий вид станка; б—растяжение; в—гибка; г—схема обтягивания; 1—заготовка; 2—пуансон; 3—стол; гибочный цилиндр; патрон; растяж­ной цилиндр

статков не имеет процесс гибки с растяжением. Гибка профилей с растяжением — операция, аналогичная обтяжке с растяжением обшивок двойной кривизны (см. гл. 10).

Заготовка 1 (рис. 11.22, б), зажатая в патронах станка, сна­чала растягивается до состояния пластичности растяжными гид­роцилиндрами 6 (см. рис. 11.22, а), а затем, оставаясь в растя­нутом состоянии, обтягивается с помощью гибочного гидроци­

'342

линдра 4 по пуансону 2, закрепленному на столе 3 станка (см,, рис. 11.22, в). Наилучшие результаты можно получить в том- случае, когда усилия растяжения выше предела упругих дефор­маций по всему сечению профиля.

После окончания процесса деталь только несколько укоро­тится, сохраняя полученную кривизну. Однако это не всегда воз­можно. При большой высоте полки разница в деформациях внеш­них и внутренних участков может быть настолько велика, чтов^ то время, как на внутренних участках напряжение будет нахо­диться в границах упругости, на наружных участках начнется разрушение. В этих случаях приходится ограничиваться таким растяжением, при котором напряжения на внешних участках се­чения не доходят до значений разрушающих. При этом точность детали достигается вторичной обтяжкой-калиброванием. Раз­ница в напряжениях на наружных и внутренних участках полки: характеризуется относительным радиусом кривизны q, равным отношению радиуса R_д кривизны детали к высоте h_n полки на изгибаемом участке р = Rд/h_п (см. рис. 11.22, в). Чем больше тем меньше разница в напряжениях.

Гибка с растяжением возможна при значении относительно­го радиуса гибки q:

Гибка дуралюминовых профилей производится при свежеза­каленном или отожженном состоянии заготовки. При небольшой жесткости и больших значениях относительного радиуса кри­визны гибка выполняется за один переход. В этом случае опе­рации располагают в такой последовательности: 1) закалка; 2) предварительная обтяжка; 3) гибка; 4) калибровка.

Детали из жестких профилей, а также детали с малыми от­носительными радиусами гнут за два перехода с промежуточной термической обработкой. Операции выполняют в такой последо­вательности (если пуансон выполнен без учета пружинения де­тали): 1) отжиг заготовки; 2) предварительная обтяжка: 3) гиб­ка; 4) закалка; 5) калибровка растяжением.

Вместо двухпереходной гибки можно применять однопере- ходную, но в этом случае пуансон должен быть изготовлен с учетом пружинения детали. Перед гибкой заготовка, зажатая в патроны растяжных цйлиндров, предварительно растягивается r пределах 1% ее длины. Считая, что материал заготовки при рас­тяжении перед гибкой должен быть доведен до состояния теку­чести, усилие предварительного растяжения Рпр можно прибли­женно определить по формуле Р_пр = Fσ0,2 где F — площадь по­перечного сечения детали, мм²; ао,2 — предел текучести при рас­тяжении, кгс/мм².

343

Если гибка ведется за один переход, то после огибания де­тали по пуансону ей сообщается дополнительное растяжение (калибровка), которое на участках, расположенных непосредст­венно около зажимных патронов, должно составлять в зависи­мости от угла .изгиба детали 2—7% (чем больше угол изгиба, тем большую величину должно иметь удлинение). Величина удлинения при калибровке (определяется опытным путем на первых деталях) не должна превышать 8%. После калибровки деталь должна полностью прилегать к пуансону. Усилие калиб­ровки Р_к можно приближенно определить по формуле Р_к= = 0,9Fa_B, где F — площадь поперечного сечения детали, мм²; <т_в — предел прочности, кгс/мм². Если деталь гнется горизон­тально (т. е. лежащей в плоскости изгиба полкой внутрь), то для предотвращения складок полка зажимается между рабочей частью пуансона и основанием. Удельное давление прижима 3 кг/см². Длину заготовки L₃ при гибке профилей с растяжением определяют по формуле L₃=0,99(L_A+2a), где —длина де­тали, мм; а — припуск на зажатие заготовки в патроне станка (около 50 мм); 0,99 — практически установленный коэффициент, учитывающий удлинение при предварительном растяжении, гиб­ке и калибровке.

Титановые профили, полученные гибкой из листа, гнутся на роликовых станках прокаткой в холодном состоянии или гибкой с растяжением, также без подогрева за две или более опера­ций с промежуточным отжигом. В качестве смазки применяется молибденит.

При гибке с растяжением профилей из титановых сплавов, бериллия и высокопрочных сталей мощность имеющихся профи- легибочных станков, рассчитанных на гибку деталей из алюми­ниевых сплавов, оказывается недостаточной, а ручные операции последующей доводки деталей — очень трудоемкими.

Применение обтяжки с электроконтактным нагревом заготов­ки решило эту проблему. Через зажатую в патронах станка из­гибаемую деталь пропускается электрический ток, разогреваю­щий ее до температуры потери пружинения. При изготовлении этим способом деталей из дуралюмина трудоемкость ручных до­водочных работ значительно (почти вдвое) снижается. Установ­ки для нагрева заготовки при гибке с растяжением работают при напряжении 15—30 В. При помощи установки 540 ква темпера­тура заготовки может быть поднята до 700—1100° С. Оптималь­ные температуры обтягивания профилей из Д16М — 250—450°С. Время нагрева — 8—20 с. Усилие растяжения заготовки при на­греве снижается в зависимости от материала детали от 2 до 5 раз.

При обтягивании по балинитовым пуансонам температура нагрева не должна превышать 250° С. При более высоких тем­пературах пуансоны изготавливаются из других более термо­стойких и электроизолирующих материалов, в частности, из ас­-

'344

боцементных электротехнических плит, сохраняющих исходные свойства до 580° С.

Катаные и прессованные профили из титана гнутся на про- филегибочных растяжных станках на стальных обтяжных пуан­сонах. С помощью сегментных электронагревателей, подкладываемых под пуансоны, температура пуансонов повышается до 200° С.

Прессованные профили из титановых сплавов гнутся по сле­дующей технологии: 1) гибка с растяжением на стальном обтяж­ном пуансоне, нагретом до 200° С и имеющем кривизну большую чем кривизна детали; 2) промежуточный отжиг при 540° С в течение 30 мин; 3) повторная обтяжка по пуансону, имеющему контур готовой детали. Если деталь, полученная таким способом,. не укладывается в допуск, ее после отжига в печи калибруют в нагретом состоянии в приспособлении для правки. Отжиг, сни­жающий внутренние напряжения, можно выполнять в этом же приспособлении.

При гибке профилей из алюминиевых сплавов обтяжные пу­ансоны изготавливаются из баллинита или дельта-древесины. Пуансон (рис. 11.23, а) состоит из трех основных частей: рабо­чей части 1, основания 2 и прокладки 3. Для установки и креп­ления на столе станка в пуансоне имеются два отверстия Д под упорные колонки и одно отверстие Е, расположенные на оси симметрии, для прохода штока нижнего прижимного цилиндра. Отверстия под опорные колонки размещаются таким образом, чтобы ось симметрии пуансона совпадала с осью станка, а вер­шина пуансона касалась оси, проходящей через растяжные ци­линдры. Пуансон предназначен для гибки Г-образного профиля полкой внутрь.

Контур пуансона выполняется по шаблону детали с учетом пружинения, которое определяют соответствующей корректи­ровкой радиусом кривизны по формуле где R_u—радиус кривизны пуансона; 7?_д — радиус кривизны детали; k — коэф­фициент, зависящий от механических свойств, состояния мате­риала заготовки и величины радиуса кривизны участка.

Одновременно необходимо учитывать упругое сокращение детали после разгрузки от растягивающих усилий. Из-за нерав­номерного распределения напряжений по высоте поперечного се­чения и сокращения длины после снятия растягивающих усилий деталь обычно имеет отклонения от контура пуансона. Величина отклонения зависит от целого ряда факторов, из которых основ­ные — величина относительных радиусов q изгибаемых участ­ков, форма детали и количество переходов.

На рис. 11.23, г приведена схема упругих деформаций дета­ли после снятия деформирующей нагрузки. Длины, углы и ра­диусы отдельных участков пуансона обозначены L_m а_ш /?_п. Соответствующие размеры детали после снятия нагрузок а_д,

'345

Как видно из схемы, прямолинейные участки на концах де­тали снятия нагрузки укорачиваются и поворачиваются на не­которые углы. Радиусы криволинейных участков увеличиваются (Яд>Яп), дуги (участки 2 и 3) укорачиваются, вследствие чего внутренние центральные углы уменьшаются. При двухпереходной гибке точность выше, чем при однопе- реходной. Экспериментально установлено, что при однопе- реходной гибке для деталей типа стрингеров с относительным радиусом R^ 100 отклонения доходят до 0,5 мм. При криволи­нейных участках на концах детали отклонение составляет 2— 5 мм, а при прямолинейных — увеличивается до 10—20 мм. Длина Lu рабочего участка пуансона (прямолинейного и криво­линейного) с учетом упругого сокращения берется равной Таблица 11.3 Основные технические данные	ПГР-6	ПГР-7	ПГР-8
Наибольшее усилие растяже­ния, кгс	9000	25000	60000
Наибольшая длина заготовки, мм	5500	6000	9000
Наименьшая длина заготовки, мм	—	1000	2000
Наибольшая стрела обратной вогну­тости, мм	—	500	—
Наибольший угол поворота Гибоч­ного рычага, град	90	90	90

Конструктивно однотипные, эти станки отличаются по мощ- ности. Средний по мощности ПГР-7 имеет в отличие от ПГР-6 и ПГР-8 установку для гибки деталей знакопеременной кривизны.

'347

где — длина участка после снятия растягивающего усилия; Y — коэффициент упругого сокращения (берется по таблицам). Для свежезакаленного дуралюмина Д16 y=0,004.

Для возможности корректировки радиуса кривизны в соот­ветствии с углом пружинения детали вместо балинитовых пуан­сонов постоянной кривизны применяют различные конструкции сборных металлических пуансонов. Криволинейная рабочая по­верхность на пуансоне набирается из отдельных секторов, кото­рые можно расположить по любому криволинейному контуру. Профилегибочные растяжные станки отечественных моделей ПГР-6 (см. рис. 11.22), ПГР-7 и ПГР-8 имеют следующую ха­рактеристику (табл. 11.3):

Гибка проталкиванием в фильер

При этом способе прямолинейный профиль-заготовка ? (рис. 11.24, а) получает требуемую кривизну путем проталкивания с помощью гидравлического устройства в гибочный ручей фильера 8. Ручей имеет поперечное сечение, соответствующее форме и размерам сечения изгибаемого профиля и кривизну оси, соот-

?

Рис. 11.24. Гибка проталкиванием в фильер:

а—схема гибки проталкиванием в фильер; б—пресс ППФ-lj

i—фильерный патрон; 2—зажимной патрон; 3—гидроцилиндр; 4— буферный гидроцилиндр; 5—ролик; 6—корпус; 7—заготовка; 8—фильер; 9—индуктор

ветствующую кривизне получаемой детали. Двигаясь по ручью, заготовка наталкивается на формующую поверхность ручья и изгибается под действием возникающих при этом поперечных давлений. Нагрев заготовки в зоне деформирования с помощью индуктора 9 или каких-либо других видов подогрева устраняет закрутку детали.

Пресс ППФ-1 (для гибки профилей проталкиванием в филь­ер) работает следующим образом (см. рис. 11.24, б): сменный фильер устанавливается в фильером патроне 1. В зажимной патрон 2 вставляются сменные вкладыши, соответствующие контуру изгибаемого профиля. Зажимной патрон приводится в возвратно-поступательное движение рабочими гидроцилиндра­ми 3. С каждым ходом поршней цилиндров 3 проталкиванием заготовки через неподвижно закрепленный фильер формуется

'438

очередной участок ее длины. Самозаклинивание заготовки в за- жимном патроне осуществляется под действием усилия протал- кивания, а до начала проталкивания — буферными гидроци- линдрами 4. Корпус пресса 6 может поворачиваться на роликах 5 станины, для того чтобы плоскость изгиба детали можно было сделать горизонтальной.

Поскольку гибка детали выполняется за один ход на неболь- шой длине, пресс может иметь небольшую мощность. Пресс ППФ-1 развивает усилие проталкивания до 50 т. Наибольшие габариты сечения изгибаемого профиля 180X120 мм, наиболь- шая толщина полки 12 мм, наименьший радиус изгиба 700 мм.

Гибка в штампах

( Короткие детали (длиной до 500 мм) гнутся в штампах за

один удар. При стреле прогиба, не превышающей половины вы-

соты полки, детали из дуралюмина гнут в закаленном состоянии, при большой кривизне — в свежезакаленном или отожженном состоянии. При проектировании штампа должен учитываться угол пружинения детали, который определяется опытным путем.

Рис. 11.25. Штамп со сменными сухарями для гибки про­филей:

1—стопорный винт; 2—пуансон; 3—матрица; 4—штифт

На рис. 11.25 приведена одна из конструкций штампа для гибки профилей, который может быть установлен на эксцентри- ковом, кривошипном, фрикционном или гидравлическом прессе. Верхняя и нижняя части штампа универсальные. В них с по- мощью стопорных винтов 1 крепятся сменные пуансон 2 и мат- рица 3. Матрица состоит из двух половин, фиксируемых между собой штифтами 4. В штампе одновременно гнутся две детали

(правая и левая). Корпус штампа — стальной, пуансон и мат- рица — из балинита.

Наиболее полное использование штампа достигается изготов- лением в нем деталей нескольких наименований с одинаковыми или близкими радиусами кривизны. В штампе изготовляют дета- ли с наибольшей кривизной. Остальные детали после гибки в штампе доводят до требуемой кривизны путем разводки верти-

'349