- •К.С.Лялин, д.В.Приходько Электродинамика свч
- •Введение
- •Часть I. Теория электромагнитного поля.
- •§1.1. Уравнения Максвелла, как метод описания электромагнитного поля в однородных средах.
- •§1.2. Электромагнитные поля в различных средах и граничные условия электродинамики.
- •Общий случай границы раздела сред.
- •Граница раздела диэлектриков.
- •Поле на поверхности идеального электрического проводника («электрическая стенка»).
- •Поле на поверхности идеального магнитного проводника («магнитная стенка»).
- •Поле на бесконечности («условие излучения»).
- •§1.3. Энергия электромагнитного поля. Теорема Умова-Пойнтинга.
- •§1.4. Излучение электромагнитных волн. Волновые уравнения. Электродинамические потенциалы и векторы Герца.
- •§1.5. Понятие о зонах излучения и диаграмме направленности источника электромагнитных волн
- •Понятие о диаграммах направленности
- •Поляризационные характеристики поля
- •§1.6. Элементарные излучатели Электрический вибратор
- •Магнитный вибратор
- •Элемент Гюйгенса
- •§1.7. Электромагнитные волны: плоские, сферические, цилиндрические – решения волнового уравнения
- •Плоские волны
- •Сферическая волна
- •Цилиндрическая волна
- •Особенности распространения волн в различных средах
- •§1.8. Отражение плоской волны от границы раздела сред. Нормальное падение
- •Общие соотношения
- •Среды без потерь
- •Проводник с конечной проводимостью.
- •Идеальный проводник.
- •Понятие о поверхностном сопротивлении. Скин-эффект.
- •§1.9. Отражение плоской волны от границы раздела диэлектриков при произвольном угле падения
- •Параллельная поляризация
- •Перпендикулярная поляризация
- •Полное отражение и поверхностные волны.
- •§ 1.10. Важные теоремы
- •Принцип взаимности
- •Метод зеркальных отображений
- •Часть II. Теория линий передачи
- •§ 2.1. Применение теории цепей для анализа линий передачи
- •Волны напряжений и токов в линии передач
- •Линия передачи без потерь
- •§2.2. Применение теории электромагнитного поля для анализа линий передачи
- •Параметры линии передачи
- •Вывод телеграфных уравнений из уравнений Максвелла для коаксиальной линии
- •§2.3. Обобщенная линия передачи без потерь. Трансформация полного сопротивления и коэффициента отражения вдоль линии передачи
- •Короткое замыкание на конце линии
- •Холостой ход на конце линии
- •Полуволновый повторитель и четвертьволновый трансформатор
- •Соединение линий передачи с различными характеристическими сопротивлениями
- •§ 2.4. Диаграмма Смита
- •Диаграмма полных проводимостей.
- •Методика измерения полного сопротивления
- •§2.5 Понятие о согласовании сопротивлений
- •§2.6. Согласование посредством сосредоточенных параметров
- •Согласующие цепи на реактивных элементах
- •§2.7. Четвертьволновый трансформатор сопротивлений
- •§2.7. Многосекционные трансформаторы
- •Биномиальный многосекционный трансформатор
- •Многосекционный трансформатор Чебышева
- •§2.8. Шлейфные трансформаторы сопротивлений
- •Одношлейфовый трансформатор
- •Двухшлейфовый трансформатор
- •§2.9. Обобщенная линия передачи с потерями
- •Линия с низкими потерями
- •Линия передачи сигналов без искажений
- •Параметры нагруженной линии с потерями
- •Применение метода возмущений для определения постоянной затухания
- •Часть III. Электромагнитные волны в направляющих системах
- •§3.1. Классификация линий передачи и их основные характеристики
- •§3.2. Общая теория регулярных линий передачи произвольного поперечного сечения. Поперечные и волноводные волны.
- •Поперечные (tem) электромагнитные волны
- •Волноводные волны h- и e-типов
- •Влияние затухания в диэлектрике
- •§3.3. Двухпластинчатый волновод
- •Поперечные tem-волны
- •§3.3. Прямоугольный волновод
- •§3.4. Круглый волновод
- •§3.5. Двухпроводная линия передачи
- •§3.6. Коаксиальная линия передачи
- •Поперечные tem-волны
- •Высшие типы колебаний
- •§3.7. Поверхностные волны в металлизированной с одной стороны диэлектрической подложке
- •§3.8. Полосковые и микрополосковые линии передачи
Биномиальный многосекционный трансформатор
Полоса согласования биномиального трансформатора является оптимальной в смысле минимального отклонения величины коэффициента отражения от значения на центральной частоте внутри этой полосы. В связи с этим характеристика указанного трансформатора называется максимально плоской. Подобная максимально плоская характеристика обеспечивается обращением в ноль первых N – 1 производных на центральной частоте . Этим свойством обладает функция следующего вида
, (2.106)
для которой
. (2.107)
Здесь и для и ( соответствует центральной частоте , для которой и ).
Определим константу A посредством предела . Тогда и (2.106) преобразуется к виду
,
при этом, поскольку , то все секции имеют нулевую электрическую длину. Таким образом, постоянная A может быть записана как
. (2.108)
С другой стороны в соответствии с формулой разложения бинома из (2.106) получим
, (2.109)
здесь , (2.110)
коэффициенты разложения бинома. Напомним, что , и .
Приравняем требуемую характеристику коэффициента отражения из (2.109) и действительную характеристику отражения, приближенно описываемую выражением (2.103):
.
Откуда следует, что значение необходимо выбрать следующим образом
, (2.111)
где A задается посредством (2.108), а - биномиальный коэффициент.
Характеристические сопротивления секций могут быть найдены из (2.102), однако, в силу малости частных коэффициентов отражения справедлива следующая аппроксимация:
,
т.к. для малых x - . В результате с учетом (2.111) и (2.108) получим выражение
, (2.112)
по которому могут быть найдены все , начиная с n = 0. При этом данный подход позволяет легко провести проверку результатов расчета – величина должна получиться равной .
Полоса согласования биномиального трансформатора может быть определена аналогично односекционному четвертьволновому трансформатору, посредством выбора заданного уровня коэффициента отражения . Тогда из (2.107) получим
,
где нижняя граница полосы согласования трансформатора (рис.2.24). Следовательно,
, (2.113)
и, применяя (2.92), найдем относительную полосу согласования
. (2.114)
Сравнение формул (2.92) и (2.114) показывает, что относительная полоса согласования у биномиального трансформатора шире чем у односекционного в силу того, что значение аргумента у функции arccos в (2.114) растет значительно медленнее при увеличении разности между сопротивлением нагрузки и характеристическим сопротивлением входной линии передачи. Графики зависимости модуля коэффициента отражения от частоты для различного числа секций, согласующих нагрузку и линию с сопротивлением , представлены на рис. 2.28.
Рис.2.28. Зависимость модуля коэффициента отражения от частоты для биномиальных трансформаторов при разном количестве секций N
Многосекционный трансформатор Чебышева
В отличии от биномиального согласующего трансформатора, трансформатор Чебышева осуществляет согласование при наличии колебаний модуля коэффициента отражения в полосе согласования. Однако, для любого заданного максимального значения коэффициента отражения в полосе трансформатор Чебышева имеет более широкую полосу согласования, по сравнению с биномиальным при заданном количестве секций. Трансформатор Чебышева строится посредством представления функции коэффициента отражения полиномами Чебышева. Рассмотрим вначале свойства полиномов Чебышева.
Полином Чебышева первого рода n - го порядка обозначается . Приведем первые четыре полинома Чебышева
, (2.115а)
, (2.115б)
, (2.115в)
. (2.115г)
При этом полиномы более высоких порядков могут быть представлены рекуррентной формулой
. (2.116)
На рис.2.29 приведены первые четыре полинома Чебышева. Данный рисунок позволяет определить некоторые очень полезные свойства полиномов Чебышева:
- для , ; в этом диапазоне полиномы Чебышева колеблются между ; данный диапазон можно выбрать в качестве полосы согласования;
- для , ; в данном диапазоне получим значения коэффициента отражения вне полосы согласования;
- для , растет с увеличением x тем быстрее, чем больше n.
Рис.2.29. Первые четыре полинома Чебышева
Пусть при , тогда полиномы могут быть представлены в виде
,
или в более общем виде
, при , (2.117а)
, при . (2.117б)
При проектировании трансформатора желательно, чтобы колебания коэффициента отражения внутри полосы согласования были одинаковыми, для этого необходимо сопоставить значению величину , а - (см. рис.2.24). Последнее условие выполняется путем замены в (2.117) на :
. (2.118)
Так как при , то для данного диапазона значений .
Применяя формулы понижения степени, приводящие к виду , запишем полиномы Чебышева в форме удобной для проектирования согласующего трансформатора:
, (2.119а)
, (2.119б)
,(2.119в)
. (2.119г)
Далее обратимся вновь к разложению коэффициента отражения в ряд по частным коэффициентам (2.105), и помня о том, что мы проектируем трансформатор с Чебышевской характеристикой, составим следующее равенство
, (2.120)
здесь последний член в разложении равен для четного N и для нечетного. Как и в случае биномиального трансформатора мы можем найти константу A посредством устремления . Поскольку
,
то имеем . (2.121)
При этом в связи с тем, что максимальное значение модуля коэффициента отражения в полосе согласования равно , то из (2.120) имеем равенство , так как величина в полосе согласования не превышает единицы. Тогда из (2.121) можем записать
,
и, применяя (2.117б), получим
. (2.122)
Определив с помощью (2.122) величину , можно найти относительную полосу согласования трансформатора по формуле (2.92)
. (2.123)
Частные коэффициенты отражения секций могут быть найдены по (2.120) путем раскрытия полинома Чебышева соответствующего порядка и приравнивания коэффициентов при членах вида . По можно с помощью формул (2.102) определить значения характеристических сопротивлений секций. Однако, подход, примененный нами при расчете сопротивлений биномиального трансформатора, позволяет упростить количество вычислений и осуществить самопроверку результата и в случае трансформатора Чебышева. Согласно указанному подходу
.
Графики зависимости модуля коэффициента отражения от частоты для различного числа секций Чебышевского трансформатора, согласующих нагрузку и линию с сопротивлением , представлены на рис. 2.30.
Рис.2.30. Зависимость модуля коэффициента отражения от частоты для трансформаторов Чебышева при разном количестве секций N