- •Балтийский государственный технический университет «военмех» им. Д.Ф. Устинова
- •В.Ю. Лавров Введение в теорию механизмов и машин Учебное пособие
- •Содержание
- •Введение
- •1. Структурный анализ и синтез рычажных механизмов
- •1.1. Основные определения
- •1.2. Число степеней свободы механизма
- •1.3. Структурные группы
- •1.4. Структурный синтез механизмов с помощью групп Ассура
- •1.5. Диагностика наличия пассивных связей
- •1.6. Элементы метрического синтеза рычажных механизмов
- •Математически это можно выразить следующим образом. Если выполняются условия:
- •Если выполняются условия:
- •2. Кинематический анализ рычажных механизмов
- •2.1. Постановка задачи
- •2.2. Кинематика входных механизмов
- •2.2.1. Кривошип
- •2.2.2. Ползун
- •2.2.3. Качающийся ползун
- •2.3. Аналитические зависимости кинематического анализа для структурных групп, связанных со стойкой
- •2.3.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
- •Уравнение замкнутого векторного контура:
- •2.3.3. Кулисные структурные группы
- •2.3.4. Структурная группа "шарнир – ползун – ползун"
- •2.3.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •2.4. Метод преобразования координат
- •2.5. Общая последовательность кинематического анализа
- •2.6. Передаточные функции, передаточное отношение
- •2.6.1. Передаточная функция
- •2.6.2. Передаточное отношение
- •2.7. Графо-аналитический метод планов2
- •3. Кулачковые механизмы
- •3.1. Классификация
- •3.2. Основные геометрические параметры кулачковых механизмов
- •3.3. Фазы работы кулачковых механизмов. Фазовые и конструктивные углы
- •3.4. Выбор закона движения выходного звена
- •3.4.1. Позиционные механизмы
- •3.4.2. Функциональные механизмы
- •3.5. Угол давления в кулачковых механизмах
- •3.6. Связь между углом давления и основными геометрическими параметрами кулачкового механизма
- •3.6.1. Механизм с толкателем центрального типа
- •Для надежного определения rOmin по формуле (3.7) rOmin I должны быть вычислены с достаточно мелким шагом по углу поворота кулачка.
- •3.6.2. Механизм с толкателем при наличии эксцентриситета
- •3.7. Определение основных геометрических параметров
- •3.7.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.7.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.7.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.7.4. Механизмы с плоским коромыслом
- •3.8. Расчет профиля кулачка
- •3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.8.4. Определение радиуса ролика
- •4. Зубчатые механизмы
- •4.1. Классификация Зубчатые – это, наверное, самый широко распространенный класс механизмов. Большое разнообразие этих механизмов можно классифицировать следующим образом.
- •4.2. Основная теорема зацепления
- •4.3. Основные параметры эвольвентного зацепления
- •4.4. Теоретический и рабочий участок линии зацепления, зоны одно- и двупарного зацепления, коэффициент перекрытия
- •4.5. Методы изготовления зубчатых колес
- •4.5.2. Метод обкатки
- •Тогда ( 4.11 )
- •4.7.2.2. Гиперболоидные зубчатые передачи
- •Винтовая передача
- •Червячная передача
- •4.8. Кинематический анализ зубчатых механизмов
- •4.8.1. Рядные механизмы
- •4.8.2. Механизмы с промежуточными колесами
- •4.8.3. Планетарные зубчатые механизмы
- •4.8.4. Волновые зубчатые механизмы
- •4.8.5. Определение передаточных отношений сложных зубчатых механизмов
- •4.9. Силовой расчет зубчатых механизмов
- •4.9.1. Расчет крутящих моментов на валах
- •4.9.2. Усилия в зацеплениях
- •4.9.3. Определение реакций в опорах валов
- •4.10. Кпд зубчатых механизмов
- •4.10.1. Кпд зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •4.10.2. Кпд планетарных зубчатых механизмов
- •4.11. Дифференциальные зубчатые механизмы
- •5. Силовой расчет рычажных механизмов
- •5.1. Постановка задачи
- •5.2. Общий порядок силового расчета
- •5.3. Внешние силы
- •5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
- •5.4.1. Аналитическое решение
- •5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
- •5.4.1.3. Кулисные структурные группы
- •5.4.1.4. Структурная группа типа "шарнир – ползун – ползун"
- •5.4.1.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
- •5.5. Силовой расчет кривошипа
- •5.5.1. Одноколенный кривошип
- •5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.1.2. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.2. Двухколенный кривошип
- •5.5.2.1. Крутящий момент на кривошип передаётся через зубчатую или фрикционную пару
- •5.5.2.2. Крутящий момент на кривошип передается через планетарный или волновой механизм
- •6. Уравновешивание механизмов
- •6.1. Постановка задач
- •6.2. Уравновешивание роторов
- •6.2.1. Уравновешивание роторов при известном расположении неуравновешенных масс
- •6.2.2. Уравновешивание роторов при неизвестном расположении неуравновешенных масс
- •Производят второй разгон ротора, дают выбег и замеряют амплитуду резонансных колебаний. Обозначим ее: a1.
- •7.2. Метод приведения
- •7.3. Приведение сил и моментов
- •7.4. Приведение масс и моментов инерции
- •7.5. Уравнение движения
- •7.6. Анализ уравнения движения
5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
Рассмотрим случай, характерный для курсовых проектов, когда силы тяжести и инерции пренебрежимо малы по сравнению с усилием R43. Расчетная схема представлена на рис. 5.11а. Реакция R34 была найдена при расчете предыдущей структурной группы и .
Назовем нормальным – направление вдоль оси звена, касательным – перпендикулярно оси. На рис. 5.11а показаны нормальные n2, n3 и касательные 2, 3 направления для звеньев 2 и 3. Реакции в шарнире A1 – R12 и в шарнире C1 – R63, неизвестные как по величине, так и по направлению, будем искать в проекциях на эти направления.
Уравнение равновесия всей структурной группы в целом:
(5.27)
Здесь четыре неизвестных. Касательные составляющие найдем, рассматривая равновесия отдельных звеньев.
Равновесие звена 2 в виде равенства нулю суммы всех моментов относительно точки B1:
R12lAB = 0
показывает, что при принятых допущениях R12 = 0.
Равновесие звена 3 в виде равенства нулю суммы всех моментов относительно точки B1:
R63lBC + R43h43 = 0
позволяет определить величину R63. Длину плеча h43 можно замерить на выполненной в масштабе расчетной схеме.
Теперь уравнение равновесия (5.27) можно решить графически путем построения плана сил (см. рис. 5.11б).
План сил представляет собой графическое изображение уравнения равновесия. Сначала в выбранном масштабе KF отложите известные силы R43 и R63. Потом замкните план, проведя линии действия R63n и R12n.
Примечание. Силовой расчет этой структурной группы рассмотрен на примере схемы 3 главного механизма шестизвенного пресса. Для схемы 1, в которой совпадают точки B1 и A2 R63 = 0 и план сил упрощается до треугольника. В схеме 2 точки B1 и A2 не совпадают, но расположены иначе, R63 0 и все выкладки аналогичны, но план сил имеет несколько другую конфигурацию.
5.5. Силовой расчет кривошипа
Структурные группы, силовой расчёт которых рассмотрен в предыдущем подразделе являются статически определимыми уравновешенными системами. В отличие от них, кривошип, отдельно взятый, имеет число степеней свободы W = 1. Поэтому сам по себе он не является уравновешенной системой. Его силовой расчет надо рассматривать в более широком контексте – вместе с силами, приводящими его в движение.
5.5.1. Одноколенный кривошип
Наиболее часто встречающийся случай в курсовых проектах по ТММ.
Тип силового расчета кривошипа зависит от того, как передается крутящий момент с вала двигателя на вал кривошипа. На рис. 5.12 показаны два варианта, рис. 5.12а – момент передается через рядный двухступенчатый зубчатый редуктор, рис. 5.12б – момент передается через планетарный зубчатый редуктор схемы A.
5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
через рядный зубчатый редуктор
Целью расчета является определение реакции в опоре кривошипа. Расчетная схема показана на рис. 5.13а. Она соответствует общей схеме, изображенной на рис. 5.12а. Здесьреакция со стороны шатуна 2 на кривошип. Величина и направление реакциибыли определены выше при силовом расчете структурной группы (любой).FУ – уравновешивающая сила, по своему физическому смыслу – это реакция в зацеплении колес 3-4, и именно эта сила вращает кривошип, – угол зацепления. Все параметры зубчатых колес определены при проектировании привода. Если расчетную схему (рис. 5.13а) выполнить в масштабе, с соблюдением направления сил, то плечиh21, hУ можно замерить прямо на чертеже.
Кривошипы обычно уравновешены, то есть их центр масс находится на оси вращения, поэтому силы инерции среди внешних сил тут нет. Вес кривошипа G1 часто пренебрежимо мал по сравнению с, но для общности учтём и его.
Уравновешивающую силу найдем из условия равновесия кривошипа в виде равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки O:
Тогда уравнение равновесия кривошипа:
(5.28)
Уравнение (5.28) решим графически, путем построения плана сил (рис. 5.13б). Векторы,иоткладываем в масштабе с учетом направления. Замыкая план, находим искомый вектор. Замеряя его на плане, и, умножая длину на масштабный коэффициент плана, определяем величину реакции.