- •Балтийский государственный технический университет «военмех» им. Д.Ф. Устинова
- •В.Ю. Лавров Введение в теорию механизмов и машин Учебное пособие
- •Содержание
- •Введение
- •1. Структурный анализ и синтез рычажных механизмов
- •1.1. Основные определения
- •1.2. Число степеней свободы механизма
- •1.3. Структурные группы
- •1.4. Структурный синтез механизмов с помощью групп Ассура
- •1.5. Диагностика наличия пассивных связей
- •1.6. Элементы метрического синтеза рычажных механизмов
- •Математически это можно выразить следующим образом. Если выполняются условия:
- •Если выполняются условия:
- •2. Кинематический анализ рычажных механизмов
- •2.1. Постановка задачи
- •2.2. Кинематика входных механизмов
- •2.2.1. Кривошип
- •2.2.2. Ползун
- •2.2.3. Качающийся ползун
- •2.3. Аналитические зависимости кинематического анализа для структурных групп, связанных со стойкой
- •2.3.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
- •Уравнение замкнутого векторного контура:
- •2.3.3. Кулисные структурные группы
- •2.3.4. Структурная группа "шарнир – ползун – ползун"
- •2.3.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •2.4. Метод преобразования координат
- •2.5. Общая последовательность кинематического анализа
- •2.6. Передаточные функции, передаточное отношение
- •2.6.1. Передаточная функция
- •2.6.2. Передаточное отношение
- •2.7. Графо-аналитический метод планов2
- •3. Кулачковые механизмы
- •3.1. Классификация
- •3.2. Основные геометрические параметры кулачковых механизмов
- •3.3. Фазы работы кулачковых механизмов. Фазовые и конструктивные углы
- •3.4. Выбор закона движения выходного звена
- •3.4.1. Позиционные механизмы
- •3.4.2. Функциональные механизмы
- •3.5. Угол давления в кулачковых механизмах
- •3.6. Связь между углом давления и основными геометрическими параметрами кулачкового механизма
- •3.6.1. Механизм с толкателем центрального типа
- •Для надежного определения rOmin по формуле (3.7) rOmin I должны быть вычислены с достаточно мелким шагом по углу поворота кулачка.
- •3.6.2. Механизм с толкателем при наличии эксцентриситета
- •3.7. Определение основных геометрических параметров
- •3.7.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.7.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.7.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.7.4. Механизмы с плоским коромыслом
- •3.8. Расчет профиля кулачка
- •3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.8.4. Определение радиуса ролика
- •4. Зубчатые механизмы
- •4.1. Классификация Зубчатые – это, наверное, самый широко распространенный класс механизмов. Большое разнообразие этих механизмов можно классифицировать следующим образом.
- •4.2. Основная теорема зацепления
- •4.3. Основные параметры эвольвентного зацепления
- •4.4. Теоретический и рабочий участок линии зацепления, зоны одно- и двупарного зацепления, коэффициент перекрытия
- •4.5. Методы изготовления зубчатых колес
- •4.5.2. Метод обкатки
- •Тогда ( 4.11 )
- •4.7.2.2. Гиперболоидные зубчатые передачи
- •Винтовая передача
- •Червячная передача
- •4.8. Кинематический анализ зубчатых механизмов
- •4.8.1. Рядные механизмы
- •4.8.2. Механизмы с промежуточными колесами
- •4.8.3. Планетарные зубчатые механизмы
- •4.8.4. Волновые зубчатые механизмы
- •4.8.5. Определение передаточных отношений сложных зубчатых механизмов
- •4.9. Силовой расчет зубчатых механизмов
- •4.9.1. Расчет крутящих моментов на валах
- •4.9.2. Усилия в зацеплениях
- •4.9.3. Определение реакций в опорах валов
- •4.10. Кпд зубчатых механизмов
- •4.10.1. Кпд зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •4.10.2. Кпд планетарных зубчатых механизмов
- •4.11. Дифференциальные зубчатые механизмы
- •5. Силовой расчет рычажных механизмов
- •5.1. Постановка задачи
- •5.2. Общий порядок силового расчета
- •5.3. Внешние силы
- •5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
- •5.4.1. Аналитическое решение
- •5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
- •5.4.1.3. Кулисные структурные группы
- •5.4.1.4. Структурная группа типа "шарнир – ползун – ползун"
- •5.4.1.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
- •5.5. Силовой расчет кривошипа
- •5.5.1. Одноколенный кривошип
- •5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.1.2. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.2. Двухколенный кривошип
- •5.5.2.1. Крутящий момент на кривошип передаётся через зубчатую или фрикционную пару
- •5.5.2.2. Крутящий момент на кривошип передается через планетарный или волновой механизм
- •6. Уравновешивание механизмов
- •6.1. Постановка задач
- •6.2. Уравновешивание роторов
- •6.2.1. Уравновешивание роторов при известном расположении неуравновешенных масс
- •6.2.2. Уравновешивание роторов при неизвестном расположении неуравновешенных масс
- •Производят второй разгон ротора, дают выбег и замеряют амплитуду резонансных колебаний. Обозначим ее: a1.
- •7.2. Метод приведения
- •7.3. Приведение сил и моментов
- •7.4. Приведение масс и моментов инерции
- •7.5. Уравнение движения
- •7.6. Анализ уравнения движения
5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
В соответствии с общим порядком силового анализа, описанным в п. 5.2 после расчета внешних сил составляют уравнения равновесия структурных групп, решением которых и определяются искомые реакции.
Изображения структурных групп здесь будут упрощенными, т.к. при формировании уравнений равновесия в общем виде мы будем оперировать значениями координат кинематических пар и точек приложения сил. Эти величины определяются методами кинематики, рассмотренными в гл. 2 и здесь важна не конфигурация звеньев, а знание расположения этих точек.
5.4.1. Аналитическое решение
При составлении уравнений равновесия будем предполагать, что все внешние силы, действующие на каждое i-е звено приведены к главному вектору Fi, приложенному в центре масс Si и главному моменту Mi. Индексация реакций: Rij – реакция со стороны i-го звена на j-е. Индексация звеньев принята такой же, как при кинематическом анализе в главе 2, звенья структурных групп имеют номера 2 и 3; звено 1 – то, с которым звено 2 образует кинематическую пару “A”; звено 4 – то, с которым звено 3 образует кинематическую пару “C”.
Обратите внимание, для трехшарнирной и кулисных структурных групп решение будет получено сразу в НСК ОX0Y0, а для остальных – в НСК ОXY, повернутой так, чтобы ось X была параллельна выходному ползуну. Это связано с тем, что для этих групп уравнения равновесия в такой системе координат записываются и решаются намного проще, чем в НСК ОX0Y0, ну а преобразовать результаты из одной НСК в другую не составляет труда.
5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
Расчетная схема для структурной группы с тремя вращательными кинематическими парами представлена на рис. 5.4.
Уравнение равновесия структурной группы в целом в виде равенства нулю суммы всех сил, на нее действующих:
или в проекциях на оси НСК OX0Y0:
R12x + F2x + F3x + R43x = 0;
( 5.4 )
R12y + F2y + F3y + R43y = 0.
Равновесие шатуна 2 в виде равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки В:
–R12x (yA – yB) + R12y (xA – xB) – F2x (yS2 – yB) + F2y (xS2 – xB) = 0. ( 5.5 )
Равновесие звена 3 в виде равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки В:
–R43x (yС – yB) + R43y (xС – xB) – F3x (yS3 – yB) + F3y (xS3 – xB) = 0. ( 5.6 )
Уравнения (5.4), (5.5), (5.6) образуют линейную алгебраическую систему относительно неизвестных R12x, R12y, R43x, R43y, которая легко решается.
Для определения реакции R23 в шарнире B теперь достаточно рассмотреть, равновесие звена 3:
R23x = – F3x – R43x;
( 5.7 )
R23y = – F3y – R43y.
Полные величины реакций:
5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
Расчетная схема для структурной группы данного вида представлена на рис. 5.5. Реакции в направляющих ползуна зависят от его конструкции. Имеется два основных случая:
1. Реакции перемещаются по направляющим вместе с ползуном. В этом случае рабочие длины l1, l2 являются конструктивными параметрами (см. рис. 5.5а, 5.5в).
2. Реакции приложены в неподвижных опорах. В этом случае рабочие длины l1, l2 необходимо определять в процессе кинематического анализа механизма (см. рис. 5.5б).
Но в обоих случаях величины l1, l2 для силового расчета можно считать известными.
В данном случае решение удобно получить в НСК OXY, ось X которой параллельна оси ползуна. Уравнение равновесия структурной группы в целом в виде равенства нулю суммы всех сил, а нее действующих:
или в проекциях на оси НСК OXY:
R12x + F2x + F3x = 0;
( 5.8 )
R12y + F2y + F3y + R43(1) + R43(2) = 0.
Из первого уравнения системы (3.8) сразу определяется составляющая R12x. Равновесие шатуна 2 в виде равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки В:
–R12x (yA – yB) + R12y (xA – xB) – F2x (yS2 – yB) + F2y (xS2 – xB) = 0. ( 5.9 )
Отсюда находим R12y.
Для определения реакций R43(1), R43(2) составим систему уравнений, первое из которых отражает равновесие ползуна 3 в виде равенства нулю суммы проекций всех сил на ось Y, а второе – равенство нулю суммы моментов всех сил относительно точки В:
F3y + R43(1) + R43(2) = 0;
( 5.10 )
–R43(1) l1 + R43(2) l2 – F3x (yS3 – yB) + F3y (xS3 – xB) = 0.
Длины l1, l2 надо подставлять с учетом знака, на рис. 5.5 показаны направления, которые считаются положительными.
Для определения реакции R32 в шарнире В достаточно рассмотреть, равновесие шатуна 2 в виде равенства нулю суммы всех сил, на него действующих:
R32x = – F2x – R12x;
( 5.11 )
R32y = – F2y – R12y.
Полные величины реакций: