- •Балтийский государственный технический университет «военмех» им. Д.Ф. Устинова
- •В.Ю. Лавров Введение в теорию механизмов и машин Учебное пособие
- •Содержание
- •Введение
- •1. Структурный анализ и синтез рычажных механизмов
- •1.1. Основные определения
- •1.2. Число степеней свободы механизма
- •1.3. Структурные группы
- •1.4. Структурный синтез механизмов с помощью групп Ассура
- •1.5. Диагностика наличия пассивных связей
- •1.6. Элементы метрического синтеза рычажных механизмов
- •Математически это можно выразить следующим образом. Если выполняются условия:
- •Если выполняются условия:
- •2. Кинематический анализ рычажных механизмов
- •2.1. Постановка задачи
- •2.2. Кинематика входных механизмов
- •2.2.1. Кривошип
- •2.2.2. Ползун
- •2.2.3. Качающийся ползун
- •2.3. Аналитические зависимости кинематического анализа для структурных групп, связанных со стойкой
- •2.3.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
- •Уравнение замкнутого векторного контура:
- •2.3.3. Кулисные структурные группы
- •2.3.4. Структурная группа "шарнир – ползун – ползун"
- •2.3.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •2.4. Метод преобразования координат
- •2.5. Общая последовательность кинематического анализа
- •2.6. Передаточные функции, передаточное отношение
- •2.6.1. Передаточная функция
- •2.6.2. Передаточное отношение
- •2.7. Графо-аналитический метод планов2
- •3. Кулачковые механизмы
- •3.1. Классификация
- •3.2. Основные геометрические параметры кулачковых механизмов
- •3.3. Фазы работы кулачковых механизмов. Фазовые и конструктивные углы
- •3.4. Выбор закона движения выходного звена
- •3.4.1. Позиционные механизмы
- •3.4.2. Функциональные механизмы
- •3.5. Угол давления в кулачковых механизмах
- •3.6. Связь между углом давления и основными геометрическими параметрами кулачкового механизма
- •3.6.1. Механизм с толкателем центрального типа
- •Для надежного определения rOmin по формуле (3.7) rOmin I должны быть вычислены с достаточно мелким шагом по углу поворота кулачка.
- •3.6.2. Механизм с толкателем при наличии эксцентриситета
- •3.7. Определение основных геометрических параметров
- •3.7.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.7.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.7.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.7.4. Механизмы с плоским коромыслом
- •3.8. Расчет профиля кулачка
- •3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.8.4. Определение радиуса ролика
- •4. Зубчатые механизмы
- •4.1. Классификация Зубчатые – это, наверное, самый широко распространенный класс механизмов. Большое разнообразие этих механизмов можно классифицировать следующим образом.
- •4.2. Основная теорема зацепления
- •4.3. Основные параметры эвольвентного зацепления
- •4.4. Теоретический и рабочий участок линии зацепления, зоны одно- и двупарного зацепления, коэффициент перекрытия
- •4.5. Методы изготовления зубчатых колес
- •4.5.2. Метод обкатки
- •Тогда ( 4.11 )
- •4.7.2.2. Гиперболоидные зубчатые передачи
- •Винтовая передача
- •Червячная передача
- •4.8. Кинематический анализ зубчатых механизмов
- •4.8.1. Рядные механизмы
- •4.8.2. Механизмы с промежуточными колесами
- •4.8.3. Планетарные зубчатые механизмы
- •4.8.4. Волновые зубчатые механизмы
- •4.8.5. Определение передаточных отношений сложных зубчатых механизмов
- •4.9. Силовой расчет зубчатых механизмов
- •4.9.1. Расчет крутящих моментов на валах
- •4.9.2. Усилия в зацеплениях
- •4.9.3. Определение реакций в опорах валов
- •4.10. Кпд зубчатых механизмов
- •4.10.1. Кпд зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •4.10.2. Кпд планетарных зубчатых механизмов
- •4.11. Дифференциальные зубчатые механизмы
- •5. Силовой расчет рычажных механизмов
- •5.1. Постановка задачи
- •5.2. Общий порядок силового расчета
- •5.3. Внешние силы
- •5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
- •5.4.1. Аналитическое решение
- •5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
- •5.4.1.3. Кулисные структурные группы
- •5.4.1.4. Структурная группа типа "шарнир – ползун – ползун"
- •5.4.1.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
- •5.5. Силовой расчет кривошипа
- •5.5.1. Одноколенный кривошип
- •5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.1.2. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.2. Двухколенный кривошип
- •5.5.2.1. Крутящий момент на кривошип передаётся через зубчатую или фрикционную пару
- •5.5.2.2. Крутящий момент на кривошип передается через планетарный или волновой механизм
- •6. Уравновешивание механизмов
- •6.1. Постановка задач
- •6.2. Уравновешивание роторов
- •6.2.1. Уравновешивание роторов при известном расположении неуравновешенных масс
- •6.2.2. Уравновешивание роторов при неизвестном расположении неуравновешенных масс
- •Производят второй разгон ротора, дают выбег и замеряют амплитуду резонансных колебаний. Обозначим ее: a1.
- •7.2. Метод приведения
- •7.3. Приведение сил и моментов
- •7.4. Приведение масс и моментов инерции
- •7.5. Уравнение движения
- •7.6. Анализ уравнения движения
5.4.1.3. Кулисные структурные группы
Расчетная схема кулисной структурной группы первого вида представлена на рис. 5.6.
Для определения реакций применим следующий прием. Сначала для ползуна “B” найдем не реальные реакции R23(1), R23(2) (см. рис. 5.7) а условные, приведенные к центру ползуна: реакцию R23п и соответствующий реактивный момент M23п.
Запишем условия равновесия звена 2 в виде равенства нулю суммы моментов относительно точки “А” всех сил, на него действующих и равновесия кулисы 3 в виде равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки “С” и учитывая, что R23п = – R32п, M23п = – M32п
–F2x (yS2 – yA) + F2y (xS2 – xA) + M2 – M23п R23п l21 = 0;
( 5.12 )
–F3x (yS3 – yС) + F3y (xS3 – xС) + M3 + M23п R23п lBD = 0,
где: l21 – смещение шарнира “А” вдоль оси кулисы,
lBD – длина вектора, определяющего положение ползуна на кулисе.
Из системы (5.12) определяем R23п, M23 п.
Равновесие звена 2 в виде равенства нулю суммы всех сил, на него действующих:
R12x + F2x + F3x – R23п sin 3 = 0,
( 5.13 )
R12y + F2y + F3y + R23п cos 3 = 0,
где: 3 – угол, определяющий положение оси кулисы (см. рис. 2.11).
Из системы (5.13) находим R12x , R12y.
Равновесие структурной группы в целом в виде равенства нулю суммы всех сил, на нее действующих:
или в проекциях на оси системы OX0Y0:
R12x + F2x + F3x + R43x = 0 ;
( 5.14 )
R12y + F2y + F3y + R43y = 0.
Отсюда находим R43x, R43y.
Теперь по значениям R32п, M32п при известных размерах ползуна l1, l2 (рис. 5.7) не сложно найти величины реальных реакций в ползуне “В” R32(1) , R32(2) из следующей системы уравнений:
R32(1) + R32(2) = R32п,
( 5.15 )
–R32(1) l1 + R32(2) l2 = M32п.
Реакции в кинематических парах кулисной структурной группы второго вида(рис. 5.8) рассчитываются полностью аналогично предыдущему, отличается только индексация звеньев и некоторые знаки.
Условия равновесия звена 2 в виде равенства нулю суммы моментов относительно точки “А” и равновесия звена 3 в виде равенства нулю суммы моментов всех сил относительно точки “С”:
–F2x (yS2 – yA) + F2y (xS2 – xA) + M2 – M23п R23п l21 = 0,
( 5.16 )
–F3x (yS3 – yС) + F3y (xS3 – xС) + M3 + M23п R23п lAB = 0.
где: l21 – смещение шарнира “А” вдоль оси звена 3,
lAB – длина вектора, определяющего положение ползуна.
Из системы (5.16) определяем R23п, M23 п.
Равновесие звена 2 в виде равенства нулю суммы сил, на него действующих:
R42x + F2x + F3x – R23п sin 3 = 0,
( 5.17 )
R42y + F2y + F3y + R23п cos 3 = 0.
где: 3 – угол, определяющий положение оси звена 3 (см. рис. 2.12).
Из системы (5.17) находим R42x, R42y.
Равновесие структурной группы в целом в виде равенства нулю суммы всех сил, на нее действующих в проекциях на оси НСК OX0Y0:
R42x + F2x + F3x + R13x = 0;
( 5.18 )
R42y + F2y + F3y + R13y = 0.
Отсюда находим R13x, R13y. После чего из уравнений вида (5.15) получаем реальные реакции в ползуне “В” R32(1), R32(2).