- •Балтийский государственный технический университет «военмех» им. Д.Ф. Устинова
- •В.Ю. Лавров Введение в теорию механизмов и машин Учебное пособие
- •Содержание
- •Введение
- •1. Структурный анализ и синтез рычажных механизмов
- •1.1. Основные определения
- •1.2. Число степеней свободы механизма
- •1.3. Структурные группы
- •1.4. Структурный синтез механизмов с помощью групп Ассура
- •1.5. Диагностика наличия пассивных связей
- •1.6. Элементы метрического синтеза рычажных механизмов
- •Математически это можно выразить следующим образом. Если выполняются условия:
- •Если выполняются условия:
- •2. Кинематический анализ рычажных механизмов
- •2.1. Постановка задачи
- •2.2. Кинематика входных механизмов
- •2.2.1. Кривошип
- •2.2.2. Ползун
- •2.2.3. Качающийся ползун
- •2.3. Аналитические зависимости кинематического анализа для структурных групп, связанных со стойкой
- •2.3.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •2.3.2. Структурная группа "шатун - ползун"
- •Уравнение замкнутого векторного контура:
- •2.3.3. Кулисные структурные группы
- •2.3.4. Структурная группа "шарнир – ползун – ползун"
- •2.3.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •2.4. Метод преобразования координат
- •2.5. Общая последовательность кинематического анализа
- •2.6. Передаточные функции, передаточное отношение
- •2.6.1. Передаточная функция
- •2.6.2. Передаточное отношение
- •2.7. Графо-аналитический метод планов2
- •3. Кулачковые механизмы
- •3.1. Классификация
- •3.2. Основные геометрические параметры кулачковых механизмов
- •3.3. Фазы работы кулачковых механизмов. Фазовые и конструктивные углы
- •3.4. Выбор закона движения выходного звена
- •3.4.1. Позиционные механизмы
- •3.4.2. Функциональные механизмы
- •3.5. Угол давления в кулачковых механизмах
- •3.6. Связь между углом давления и основными геометрическими параметрами кулачкового механизма
- •3.6.1. Механизм с толкателем центрального типа
- •Для надежного определения rOmin по формуле (3.7) rOmin I должны быть вычислены с достаточно мелким шагом по углу поворота кулачка.
- •3.6.2. Механизм с толкателем при наличии эксцентриситета
- •3.7. Определение основных геометрических параметров
- •3.7.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.7.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.7.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.7.4. Механизмы с плоским коромыслом
- •3.8. Расчет профиля кулачка
- •3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
- •3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
- •3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
- •3.8.4. Определение радиуса ролика
- •4. Зубчатые механизмы
- •4.1. Классификация Зубчатые – это, наверное, самый широко распространенный класс механизмов. Большое разнообразие этих механизмов можно классифицировать следующим образом.
- •4.2. Основная теорема зацепления
- •4.3. Основные параметры эвольвентного зацепления
- •4.4. Теоретический и рабочий участок линии зацепления, зоны одно- и двупарного зацепления, коэффициент перекрытия
- •4.5. Методы изготовления зубчатых колес
- •4.5.2. Метод обкатки
- •Тогда ( 4.11 )
- •4.7.2.2. Гиперболоидные зубчатые передачи
- •Винтовая передача
- •Червячная передача
- •4.8. Кинематический анализ зубчатых механизмов
- •4.8.1. Рядные механизмы
- •4.8.2. Механизмы с промежуточными колесами
- •4.8.3. Планетарные зубчатые механизмы
- •4.8.4. Волновые зубчатые механизмы
- •4.8.5. Определение передаточных отношений сложных зубчатых механизмов
- •4.9. Силовой расчет зубчатых механизмов
- •4.9.1. Расчет крутящих моментов на валах
- •4.9.2. Усилия в зацеплениях
- •4.9.3. Определение реакций в опорах валов
- •4.10. Кпд зубчатых механизмов
- •4.10.1. Кпд зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •4.10.2. Кпд планетарных зубчатых механизмов
- •4.11. Дифференциальные зубчатые механизмы
- •5. Силовой расчет рычажных механизмов
- •5.1. Постановка задачи
- •5.2. Общий порядок силового расчета
- •5.3. Внешние силы
- •5.4. Определение реакций в кинематических парах структурных групп
- •5.4.1. Аналитическое решение
- •5.4.1.1. Трёхшарнирная структурная группа
- •5.4.1.2. Структурная группа "шатун – ползун"
- •5.4.1.3. Кулисные структурные группы
- •5.4.1.4. Структурная группа типа "шарнир – ползун – ползун"
- •5.4.1.5. Структурная группа "ползун – шарнир – ползун"
- •5.4.2. Графо-аналитическое решение задачи силового расчёта
- •5.5. Силовой расчет кривошипа
- •5.5.1. Одноколенный кривошип
- •5.5.1.1. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.1.2. Силовой расчет кривошипа при передаче крутящего момента
- •5.5.2. Двухколенный кривошип
- •5.5.2.1. Крутящий момент на кривошип передаётся через зубчатую или фрикционную пару
- •5.5.2.2. Крутящий момент на кривошип передается через планетарный или волновой механизм
- •6. Уравновешивание механизмов
- •6.1. Постановка задач
- •6.2. Уравновешивание роторов
- •6.2.1. Уравновешивание роторов при известном расположении неуравновешенных масс
- •6.2.2. Уравновешивание роторов при неизвестном расположении неуравновешенных масс
- •Производят второй разгон ротора, дают выбег и замеряют амплитуду резонансных колебаний. Обозначим ее: a1.
- •7.2. Метод приведения
- •7.3. Приведение сил и моментов
- •7.4. Приведение масс и моментов инерции
- •7.5. Уравнение движения
- •7.6. Анализ уравнения движения
3.8.1. Механизмы с толкателем и роликом или с заостренным толкателем
Расчет начинается с построения центрового профиля (рис. 3.16), т.е. траектории точки А – центра ролика на вращающейся плоскости кулачка, что выполняется методом инверсии (обращенного движения) [1, 5, 14, 18].
Если за полярную ось x1 принять прямую ОА, то формулы для полярных координат (Ri, i) в i-м положении механизма ( = i) легко получаются из схемы на рис. 3.16 [5, 9]:
( 3.29 )
i = i – (i – o),
где i = arcsin(e/Ri), o= arcsin(e/Ro).
В формулах (3.29) автоматически учитывается знак эксцентриситета e. Направление отсчета углов противоположно направлению вращения кулачка. Произведя вычисления по формулам (3.29) для i = 1, 2, . . . n, получаем координаты всего центрового профиля.
Рабочие профили (рис. 3.17) получаются, как огибающие семейства окружностей радиусом ролика RP с центрами на центровом профиле Ц. Радиус-вектор R1i рабочего профиля P1 определяется из треугольника OAiB по теореме косинусов
( 3.30 )
где i = arcsin (S’i cos i /Ri).
Полярный угол вектора R1i в обращенном движении:
1i = i + 1i – i, ( 3.31 )
где 1i = arcsin (S’i cos i /R1i).
Для механизмов с геометрическим замыканием радиус-вектор второго рабочего профиля P2 определяется из треугольника ОВС:
( 3.32 )
где i = –i –1i – i.
Полярный угол вектора R2i в обращенном движении:
2i = 1i arcsin(2Rp sini /R2i). ( 3.33 )
Знак плюс берется для фазы возврата, знак минус – для фазы удаления.
3.8.2. Механизмы с плоским толкателем
Расчетная схема для построения профиля кулачка механизма данного типа методом инверсии представлена на рис. 3.18. Точка контакта кулачка и толкателя перемещается по его рабочей поверхности. Для любого i-го положения ( = i) радиус-вектор профиля кулачка [5]:
( 3.34 )
Полярный угол вектора Ri в обращенном движении
i = i + i, ( 3.35 )
где i – угол подъема между радиусом-вектором Ri и нормалью N-N:
tgi = S’i /(Ri + Si ) ( 3.36 )
Произведя вычисления по формулам (3.34) … (3.36) для i = 1, 2, . . . n, получаем координаты всего профиля.
3.8.3. Механизмы с коромыслом и роликом
Расчетная схема для построения профиля кулачка механизма данного типа методом инверсии представлена на рис. 3.19. Здесь, как и для механизма с толкателем, расчет профиля кулачка начинается с построения его центрового профиля Ц, т.е. траектории точки A в обращенном движении. Полярные координаты центрового профиля (Ri, i) относительно оси X’ для i-го положения ( = i) вычисляются по формулам [5, 9]4:
( 3.37 )
где i – угол поворота коромысла O1A в положении;
0 = arccos[(L2 + lк2 – R02) / (2 L lк)] – угол, характеризующий начальное положение коромысла;
0 = arccos[(R02 + L2 – lк2) / (2 R0 lк)];
i = arccos[(Ri 2 + L2 – lк2) / (2 Ri lк)].
При расчете угла i знак плюс берется, если на фазе удаления направления вращения кулачка и коромысла противоположны (см. рис. 3.19), и знак минус – если одинаковы. Произведя расчеты по формулам (3.37) для i = 1, 2, . . . n, получаем координаты центрового профиля кулачка для всего профилируемого участка.
Радиус-вектор R1i рабочего профиля P1 определяется из треугольника OAiB по теореме косинусов:
( 3.38 )
где RP – радиус ролика.
Полярный угол, для которого вычислен R1i в обращенном движении:
( 3.39 )
Для механизма с геометрическим замыканием полярные координаты точки C второго рабочего профиля P2 определяется из треугольника OBC по формулам (3.32), (3.33).