Продолжение таблицы 4.3.5

78) Высота до хорды колес:

• центрального ведущего

• сателлита

- центрального ведомого

()_а

()_g

()_b

()_а=0,5{(d_a)_а– (d_y)_а +

[(d_y)_а/cos²(_y)_а][1–cos(_yv)_а]}

()_g =0,5{(d_a)_g– (d_y)_g +

[(d_y)_g/cos²(_y)_g][1–cos(_yv)_g]}

()_b =0,5{(d_a)_b– (d_y)_b –

[(d_y)_b/cos²(_y)_b][1–cos(_yv)_b]}

мм

Расчет нормальной толщины

79) Нормальная толщина зуба:

- центрального ведущего колеса

- сателлита

- центрального ведомого колеса

(s_n)_а

(s_n)_g

(s_n)_b

(s_n)_а =[0,5+2(x)_atg]m

(s_n)_g =[0,5+2(x)_gtg]m

(s_n)_b =[0,5-2(x)_btg]m

мм

80) Условие достаточности

s_na 0,3m при однородной

структуре материала;

s_na 0,4m при поверхностном

упрочнении зубьев

Размеры для контроля взаимного положения одноименных профилей зубьев

81) Шаг зацепления

p_

p_=mcos

мм

82) Осевой шаг

p_x

p_x =m/sin

мм

83) Ход колес:

• центрального ведущего

• сателлита

- центрального ведомого

(p_z)_а

(p_z)_g

(p_z)_b

(p_z)_а =(z)_а  p_x

(p_z)_g =(z)_g  p_x

(p_z)_b =(z)_b  p_x

мм

Проверка качества зацепления по геометрическим показателям

Проверка отсутствия подрезания зубьев колес

84) Коэффициент наименьшего

смещения исходного контура колес:

- центрального ведущего

- сателлита

(x_min)_а

(x_min)_g

(x_min)_a =1– [(z)_asin²_t/2cos]

(x_min)_g =1– [(z)_gsin²_t/2cos]

Рисунок А.3

85) Условие отсутствия подре-

зания зубьев колес:

- центрального ведущего

- сателлита

(x)_a (x_min)_a

(x) (x_min)_g

Проверка отсутствия срезания зубьев колес

86) Высота зуба колес:

• сателлита

• центрального ведущего

(h)_g

(h)_а

(h)_g =0,5[ (d_a )_g– (d_f)_g]

(h)_а =0,5[ (d_a )_а– (d_f)_а]

мм

87) Условие достаточности

• для центрального ведущего

- для сателлита

(h)_g (2h_a*+c*)m

(h)_g (2h_a*+c*)m

88) Радиус кривизны профиля зуба сателлита в точке начала среза колес:

• центрального ведущего

- сателлита

(_j)_а

(_j)_g

(_j)_а=0,5(d)_аsin_t+[1–c*+(x)_а]m/sin_t

(_j)_g=0,5(d)_gsin_t+[1–c*+(x)_g]m/sin_t

мм

89) Условие достаточности

для колес:

• центрального ведущего

- сателлита

(_j)_а(_a)_а

(_j)_g(_a)_g

90) Граничная высота зуба ис- ходной производящей рейки

h_lo*

h_lo* 2h_a+c

мм

91) Расстояние между окруж- ностью вершин колес и кон- центрической окружностью, проходящей через точки начала среза зуба :

- центрального ведущего

- сателлита

(h_j)_а

(h_j)_g

(h_j)_а =0,5(d_a)_а– [(_j)_а²+0,25(d_b)_а²]^1/2

(h_j)_g =0,5(d_a)_g– [(_j)_g²+0,25(d_b)_g²]^1/2

мм

Проверка радиального зазора в передаче

92) Радиальный зазор по впадинам колес:

- центрального ведущего

• сателлита

• центрального ведомого

(с)_а

(с)_g

(с)_b

(с)_а =0,5[(d_a)_g –(d_f)_a] –a_w

(с)_g =0,5[(d_a)_b –(d_f)_g] –a_w

(с)_b =0,5[(d_f)_b –(d_a)_g ] –a_w

мм

93) Условие достаточности:

(с)_а  (с)_g (с)_b 0,25m

Проверка отсутствия интерференции продольной кромки зуба одного зубчатого колеса с переходной поверхностью зуба другого зубчатого колеса

94) Радиус кривизны в граничной точке профиля зуба колес:

- центрального ведущего

- сателлита

- центрального ведомого

(_l)_а

(_l)_g

(_l)_b

(_l)_а =0,5(d)_аsin_t +[1– (x)_а ]m/sin_t

(_l)_g =0,5(d)_gsin_t –[1– (x)_g ]m/sin_t

(_l)_b =0,5(d)_bsin_t +[1+(x)_b]m/sin_t

мм

95) Условие достаточности

(_l)_а (_р)_а; (_l)_g (_р)_g; (_l)_b (_р)_b