- •Рыбинская государственная авиационная технологическая академия Конспект Лекций по механике жидкости и газа
- •Оглавление
- •Введение Общая постановка задач в механике жидкости и газа.
- •Кинематические понятия и определения, используемые в прикладной гидрогазодинамике.
- •Классификация сил, действующих в жидкости при ее движении.
- •Глава 1. Одномерное энергоизолированное установившееся движение легкой идеальной жидкости.
- •1.1. Уравнение движения
- •Лёгкой идеальной жидкости в элементарной струйке тока.
- •1.2. Интегрирование уравнения движения.
- •1.3. Скорость звука
- •В элементарной трубке тока
- •1.4. Связь между формой струйки тока и величиной скорости сжимаемого газового потока, движущегося в условиях энергетической изолированности.
- •1.5. Вычисление массового расхода газа по параметрам торможения и приведенной скорости потока. Газодинамические функции расхода.
- •1.6. Газодинамический импульс. Газодинамические функции импульса.
- •Глава 2. Установившееся одномерное движение вязкого сжимаемого газа в канале переменного сечения при наличии энергообмена и массообмена с окружающей средой.
- •Глава 3. Одномерное установившееся движение вязкой жидкости в каналах постоянного сечения.
- •3.1. Описание турбулентных течений путем использования осредненных во времени величин
- •Степень турбулизации течения определяется интенсивностью турбулентности
- •3.2. Гипотеза турбулентности л. Прандтля. Понятие о длине пути перемешивания. Логарифмический профиль осредненной скорости.
- •3.3. Гидравлическое сопротивление круглых труб.
- •3.4. Гидравлические потери на местных сопротивлениях.
- •3.5. Взаимодействие потоков вязких жидкостей. Перемешивание газовых потоков. Потери смешения.
- •Глава 4. Движение вязкой жидкости вблизи твердой поверхности.
- •4.1. Пограничный слой.
- •Т аким образом:
- •4.2. Физическая толщина пограничного слоя. Интегральные толщины.
- •4.3. Интегральное соотношение для пограничного слоя
- •4.4. Методы расчёта пограничного слоя при наличии продольного градиента давления
- •Глава 5. Осреднение параметров газового потока.
- •Глава 6. Сверхзвуковое течение газа.
- •С пониженным давлением.
- •Глава 7. Основные уравнения в механике жидкости и газа.
- •7.1. Уравнение неразрывности.
- •7.2. Уравнение движения.
- •7.3. Дифференциальные уравнения движения.
- •При этом в силу равновесия элемента имеет место равенство моментов сил
- •7.4. Дифференциальные уравнения Навье-Стокса.
- •7.5. Уравнение энергии.
- •7.6. Дифференциальное уравнение энергии.
- •7.7. Дифференциальные уравнения Эйлера.
- •2 .Стационарное винтовое течение:
- •Глава 8. Потенциальное движение идеальной жидкости.
- •Глава 9. Вихревое течение идеальной несжимаемой жидкости.
- •Глава 10. Основы теории подобия
- •Глава 11. Связь энтропии газового потока с коэффициентом сохранения полного давления.
Глава 11. Связь энтропии газового потока с коэффициентом сохранения полного давления.
Важнейшей аэромеханической характеристикой канала является коэффициент сохранения полного давления, величина которого характеризует термодинамическую необратимость протекающих процессов. Второй закон термодинамики устанавливает, что в конечных изолированных системах самопроизвольные процессы протекают необратимо, приближая систему к равновесию, т.е. сопровождаются ростом энтропии системы, т.е. изменение определяется не характером перехода из одного состояния в другое, а лишь характеристиками исходного и конечного состояния системы. Поэтому, если параметры газа в начальном и конечном состоянии известны, то для расчёта изменения энтропии при переходе газа из начального состояния в конечное можно использовать соотношения для обратимого [идеального] процесса, но такого, который переводит систему из того же заданного начального состояния в то же заданное конечное состояние. Таким образом,
dS = dq / T = [ dU + P d (1 / ) ]/ T
Из рассмотрения прцесса подогрева газа при постоянном объёме следует:
dq = CvdT = dU + Pd(1/) = dU, Cv – теплоёмкость при V = const
Поэтому: dS = [Cv dT + P d (1/)] / T = Cv dT / T + R d (1/) / (1/) =
= Cv [ dT /T + ( k – 1) d (1/) / (1/) ]
S12 = S2 – S1 = Cv [ln (T2/ T1) + (k– 1) ln (1/ 2)] = Cv ln (T2/ T1) (1/ 2)( k – 1) =
= Cv ln (P2/ P1) (1/ 2)k = Cv ln (P1*/ P2*)( k – 1)(T2* /T1*) k
В энергоизолированных потоках T2* = T1*, поэтому
S = Cv ln (P1* / P2*)( k – 1) = Cv (k – 1) ln ( P1* /P2*) = R ln (1/)
Соответственно: = P2* / P1* = e - S/R