- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
2.1. Основные двух- и трехкоитурные
СХЕМЫ АЭС
Среди конкретных схем, воплощенных в проектных и действующих АЭС, широкое распространение получили наряду с одноконтурными двухконтурные и трехкоитурные АЭС. Если в одноконтурной схеме (см. гл. 1) производство пара осуществляется непосредственно в самом ядерном реакторе, то в рассматриваемых двухконтурных схемах АЭС генерация пара осуществляется в специальном аппарате-парогенераторе под действием теплоты, передаваемой из реактора теплоносителем, постоянно циркулирующим между реактором и парогенератором.
В Советском Союзе успешно работают на многих стан-циях двухконтурные ядерные установки с корпусными водо-водяными энергетическими реакторами типа ВВЭР.
На рис. 2.1 дана принципиальная схема двухконтурной АЭС с во-до-водяным энергетическим реактором. Тепловая энергия, выделяющаяся в активной зоне 2 реактора 1 в результате деления ядер урана-235, направляется теплоносителем — водой — по шести трубопроводам в шесть парогенераторов 3, где передается кипящей воде, находящейся под меньшим давлением, и расходуется на подогрев воды до температуры кипения и генерацию пара, после чего охлажденный теплоноситель по шести трубопроводам циркуляционными насосами 4 возвращается в реактор.
Возможны варианты с четырьмя, тремя и даже двумя парогенера-торами, т. е. четырех-, трех- и двухпетлевые схемы. Уменьшение числа петель снижает капитальные затраты станции. Изменение объема теплоносителя в первом контуре при нагревании или охлаждении его компенсируется в специальных устройствах — объемных компенсаторах 5. Насыщенный пар из парогенераторов направляется в паровую турбину 6, где отдает энергию на производство механической энергии, конденсируется на выходе из турбины в конденсаторе 7. Конденсат подается насосом δ в подогреватели низкого давления 9, а затем — в деаэратор 10.
Питательные насосы 11 подают воду в подогреватели высокого давления 12, а далее — в парогенераторы. Утечка воды во втором контуре компенсируется специальной подачей из химической установки по
Рис. 2.1. Принципиальная схема двухконтурной АЭС с водо-водяным энергетическим реактором
подготовке добавочной воды 13. На станциях предусмотрены насосные установки для подачи воды в первый контур, системы аварийного за-полнения водой активной зоны реактора при мгновенном разуплотнении первого контура и др.
Насыщенный пар невысокого давления является низ-копотенциальным рабочим телом. Поэтому тепловой КПД паросилового цикла АЭС с водо-водяными реакторами со-ставляет 0,25—0,30.
Создание АЭС данного типа на перегретом паре в принципе возможно, но с малым перегревом: Δtп.п = 10 ÷ 20 °С. Такой перегрев не может существенно повлиять на увеличение КПД паросилового цикла. Коренным образом решается эта проблема при использовании в качестве теп- лоносителя жидкого металла, например натрия, на ядер- ных установках, в которых деление ядер топлива осуще- ствляется при облучении быстрыми нейтронами. Особен- ности нейтронно-физических процессов, протекающих в ак- тивной зоне реактора, и требования надежности побудили к созданию в этих установках дополнительного промежу- точного контура, в котором циркулирует жидкий натрий. Создание промежуточного контура породило трехконтур- ную схему АЭС и в сильной степени усложнило ядерную
Рис. 2.2. Принципиальная схема трехконтурной АЭС с реактором на быстрых нейтронах
установку. Принципиальная схема трехконтурной АЭС приведена на рис. 2.2.
Теплота, выделяющаяся в активной зоне и зоне воспроизводства 2 реактора 1 вследствие деления ядер топлива, снимается с поверхности твэлов протекающим жидким натрием, который постоянно циркулирует через активную зону и зону воспроизводства. Нагретый в реакторе до температуры 550—600 °С натрий направляется в промежуточный тепло-обменник 3, в котором отдает тепловую энергию менее нагретому натрию второго контура. Из промежуточного теплообменника охлажденный до 350—450 °С натрии циркуляционным насосом 4 возвращается в реактор.
Для очистки натрия первого контура устанавливается специальное приспособление — холодная ловушка 5, а для очистки второго контура — ловушка 9. Натрий второго контура выходит из промежуточного теплообменника при температуре 450—500 °С, направляется в паропе-регреватель 6, а затем в испаритель 7, передает теплоту пару и кипящей воде, затем возвращается циркуляционным насосом второго контура 8 в промежуточный теплообменник. Перегретый пар из парогенераторов направляется в паровую турбину 10, вращающую электрогенератор, где отдает энергию на производство механической энергии, конденсируется на выходе из турбины в конденсаторе 12. Конденсат подается насосом 13 в подогреватель низкого давления 14, а затем —
в деаэратор 15. Питательные насосы 16 подают воду в подогреватели высокого давления 17, а далее — в парогенераторы.
Охлаждение натрия второго контура в парогенераторе осуществляется до температуры 300—350 °С. В последнее время в СССР и за рубежом получили распространение интегральные схемы реакторных установок с расположением промежуточных теплообменников непосредственно в корпусе самого реактора по периферии активной зоны. Такой интегральный вариант исключил трубопроводы первого контура, что в свою очередь привело к снижению ка-питальных затрат.
На рис. 2.2 приведена шестипетлевая схема, в которой от одного реактора по шести петлям тепловая энергия направляется в шесть промежуточных теплообменников.
В АЭС па быстрых нейтронах возможны также четырех-, трех- и двухпетлевые варианты. Подача теплоносителя— жидкого натрия, имеющего температуру 450— 500 °С, — в парогенератор дает возможность получить перегретый пар температурой 400—450°С. Использование пара, имеющего высокие давления и температуру, позволило поднять КПД паросилового цикла на АЭС с реакторами на быстрых нейтронах до 0,38—0,42.