- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
Сложные контуры естественной циркуляции имеют такие аппараты, в которых одна опускная система обеспе-чивает группу парогенерирующих каналов с различными
геометрическими, гидравлическими характеристиками в различными суммарными тепловыми нагрузками, а также различными профилями энерговыделения или теплоподвода по высоте и сечению канала (рис. 9.6).
Некоторые парогенерирующие установки имеют не-сколько различных опускных систем, обеспечивающих груп-пу различных парогенерирующих каналов. В корпусном реакторе с кипением теплоносителя в активной зоне (рис. 9.6,а) роль опускной системы выполняет кольцевая щель, образованная корпусом реактора и наружной обе-
Рис. 9.6. Схемы сложных циркуляционных кон-туров
чайкой активной зоны. Вода из верхней водяной полости по кольцевой щели поступает в емкость, расположенную под активной зоной, из которой распределяется по кассетам. Каждая кассета располагается от центра на расстоянии r1, r2, r3, ..., rk, имеет свое энерговыделение, обусловленное неравномерностью профиля энерговыделения по радиусу и высоте активной зоны. На рис. 9.6,б указан также сложный контур, в котором одна опускная система обеспечивает водой две группы различных парогенерирующих каналов. Естественная циркуляция в сложном контуре рассчитывается следующим образом. Для каждого парогенерирующего канала задаются тремя-четырьмя значениями массовых расходов: М1, М2, М3, М4. Для принятых массовых расходов в каждом канале определяют полезные напоры pпол=f(М). Далее принимают три-четыре значения массовых расходов в опускной системе: Μ10, М20, М30, М40. Так как массовый расход воды через опускную систему ра-
вен сумме всех массовых расходов каждого парогенери-рующего канала, то
М0'=М1'+М"1+М'"1+ ... +M1к;
М20=М2'+М2"+М2'"+ ... +М2к; (9.50)
М30=М3'+М3"+М3"'+ ... +М3κ;
М40=М4'+М4"+М4'" + .. . + М4к,
где Μ1', Μ1", Μ1'", ..., M1к — соответственно принятые ми-нимальные расходы в первом, втором, третьем и k-м каналах; M4', Μ4", M4'", ..., Μ4k — максимальные принятые массовые расходы в каналах. Остальные массовые расходы являются промежуточными: M1'<Μ2'<M3'<M4'. В соответствии с массовыми расходами в опускной системе определяем сопротивление: ΣΔp0=f(M0). Далее строим график (рис. 9.7).
Рис. 9.7. К определению действительных массовых расходов в паро-тенерирующих каналах
Прежде всего на график наносим значения полезных напоров в первом канале и строим кривую 1 [рпол'=f(M')], далее наносим значения полезных напоров второго, третьего и k-гο каналов и проводим кривые 2—4 [рпол''=f(M"), рпол"'=f(M"'), pкпол=f(Мк)]. После этого проводим три горизонтальные линии А, В, С и выполняем графическое сложение отрезков: l1+l2+l3+l4. Значения этих сумм откладываем соответственно на прямых А, В, С, получаем точки 5—7, через которые проводим кривую, (отвечающую общей зависимости полезного напора в кон-
туре от всего массового расхода рпол=f(М0). Затем на график наносим значения сопротивлений в опускной системе и проводим кривую DΣΔp0=f(М0). По пересечению двух последних кривых можно определить действительные значения полезных напоров в парогенерирующих каналах и общий массовый расход в опускной системе. Из точки Ε проводим горизонтальную прямую. Пересечение этой прямой с линиями полезных напоров соответствует действительным значениям массовых расходов в первом (точка Мд'), втором (точка Мд"), третьем (точка Мд'") и к-м (точка Мдк) каналах (рис. 9.7). При известных массовых расходах определяют массовые паросодержания и действительные значения кратностей циркуляции в каждом канале: х'=Мд'/D', х"=Мд"/D'', x"'=Mд'"/D"', хκ=Μдκ/D", æ'=1/x', æ"=1/х", æ'"= =1/х"', æк=1/хк. Если в сложном контуре только часть опускной системы является общей (рис. 9.6,б), то целесо-образно при расчете гидравлических сопротивлений вклю-чать сопротивление отдельных звеньев, подводящих жидкость от общего стояка, в общее сопротивление подъем-ного канала.