- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
Сопротивление трения на длине, равной 1 м, Δртр определялось по формуле (7.5), в которой Δp1 и Δр2 рас-считывались та (7.6) и (7.7). Если в уравнение (7.5) поставим значения Δр1 и Δр2, то получим
(7.15)
Выразим сопротивление трения через коэффициент трения λтр и скорость потока w:
Δpтр=(λтp/dг)ρ(w2/2). (7.16)
Коэффициент трения на длине пучка можно получить из соотношений (7.15) и (7.16):
(7.17)
В качестве примера использования этой зависимости можно привести опыты по определению коэффициента трения для каналов реактора ВК-50, которые проводились одновременно с опытами по определению коэффициента сопротивления дистанционирующих решеток. Диапазон изменения опытных характеристических величин приведен ранее, в § 7.1. Была определена экспериментальная зависимость λтр=f(Re). Анализ зависимости λтр=f(Re) показал, что при Re=7700÷70 000 коэффициент трения подчинен закону Блазиуса:
λтр = 0,3164/Re0,25. (7.18)
При Re = 70 000÷200 000 влияние Re менее заметно. Для этого диапазона чисел Рейнольдса коэффициент трения в кассете реактора ВК-50 описывается следующим эмпири-ческим соотношением:
λтр = 0,071/Re0,116. (7.19)
Для каналов с пучками гладких стержней можно исполь-зовать зависимость, предложенную в [1]:
λтр=А(П/П0) (S/S0)mRe-0,25, (7.20)
где Π и П0 — соответственно смоченный периметр канала и периметр стержней; S и S0 — площадь проходного сечения канала и поперечного сечения стержней.
Для пучков стержней, расположенных в треугольной решетке, А = 0,47 и m = 0,35. При этом формула справедлива в интервале 4.103<Re≤105. Для пучков с расположением стержней в квадратной решетке A = 0,38, m = 0,45 и формула справедлива при 103≤Re≤5·104.
Для продольно омываемых пучков стержней, располо-женных в треугольной решетке с относительным шагом в пределах l,0<S/d<l,5, можно пользоваться усовершен-ствованной формулой для технически гладких труб и коль-цевых щелей [15]
λтр=(l,821g Re—1,64)-2[0,96(S/d)+0,63]. (7.21)
Формула (7.21) применима при Re>4000.
При ламинарном продольном обтекании пучка круглых стержней диаметром d, расположенных с шагом 5 в тре-угольной решетке, коэффициент трения можно рассчитывать по формуле Пуазейля:
λтр = 64/Re. (7.22)
В этой формуле Re определяется не по гидравлическому диаметру dг, а по эффективному
(7.23)
где ε — доля площади поперечного сечения канала, занятая стержнями. Этот способ пригоден для S/d>l,3. Коэффициент сопротивления трения для участка канала длиной L можно найти по формуле
ζтр=λтр(L/d). (7.24)
Полный коэффициент сопротивления канала слагается из коэффициента сопротивления трения ζтр, суммарного зна-чения коэффициентов сопротивления всех дистанциониру-ющих решеток bζр и коэффициентов сопротивления конце-вых решеток (входной ζв.р и выходной ζвых):
Σζκ=ζтр+bζр+ζв.р+ζвых, (7.25)
где b — число дистанционирующих решеток, установленных по всей длине L пучка.
При создании новых видов каналов ядерных реакторов опытным путем определяются полный коэффициент сопро-тивления всего канала и коэффициенты сопротивления от-дельных его элементов.