- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
Выполненный анализ показал, что при равных ско-ростях и диаметрах пузырьков пара сила Магнуса Fм всегда больше силы Жуковского Fж Поэтому равнодействующая этих сил Fм—Fж направлена от стенки и стремится оторвать пузырек пара с парогенерирующей поверхности. Равнодействующая сил Архимеда F1, тяжести F3 и динамической силы потока F2 направлены параллельно поверхности теплообмена. Они также стремятся сорвать пузырек пара. Препятствует действию этих сил поверх-ностное натяжение F4. Так как в момент отрыва прекра-щается рост пузырька, т. е. dR/dτ = 0, силу энергии можно не учитывать.
Для определения отрывного диаметра пузырька пара рассмотрим условие равновесия всех действующих на пу-зырек пара сил в момент отрыва (см. рис. 3.3,в).
Запишем условие равновесия сил в момент отрыва пу-зырька в направлении, перпендикулярном поверхности:
Fм—Fж—F4 cos α = 0. (3.72)
Тогда в направлении, параллельном обогреваемой поверх-ности, условие равновесия сил можно выразить формулой
F1—F3+F2—F4 sin α = 0, (3.73)
где α — некоторый угол, характеризующий направление двух составляющих силы поверхностного натяжения F4cosα и F4 sin α. Подставим в систему уравнений (3.72) и (3.73) значения соответствующих сил из (3.45), (3.48), (3.54), (3.66) и (3.71):
(3.74)
Из первого уравнения системы (3.74) найдем
cos α = 0,0613ζ (x) ρ'w2d0(0,166σπ).
Если в зависимость sin α = подставим выра- жение дляcos α из последнего равенства, а значение sin α подставим во второе уравнение системы (3.74), то получим
(3.75)
При равенстве сил Жуковского и Магнуса третье слагаемое в числителе под знаком корня и второе слагаемое в знаменателе равенства (3.76) обращаются в нуль. В этом случае при делении числителя и знаменателя на 0,123 равенство (3.76) переходит в (3.55). Для подтверждения правомерности полученных аналитических зависимостей по
определению отрывных диаметров пузырьков пара (3.55) и (3.76) были использованы опытные данные Кумотсоса, Мойсиса и Спиридоноса, которые определяли отрывные ди-аметры пузырьков пара при направленном движении пото-ка вдоль парогенерирующей поверхности с помощью ско-ростной киносъемки при давлении 105 Па [50].
На рис. 3.4 нанесены отрывные диаметры пузырьков пара, рассчитанные по аналитическим формулам. Зависимость 1 отвечает расчетной формуле (3.55), а зависимость 2 — формуле (3.76). Но оси ординат отложены отношения отрывных диаметров пузырьков пара dw при скорости потока в канале w>0 к отрывным диаметрам d0 при скорости потока w=0. На расчетные кривые нанесены также опытные значения, полученные, упомянутыми авторами. Сравнение расчетных и опытных значений свидетель-
ствует об удовлетворительной сходимости результатов. С увеличением скорости движения потока в парогенери-рующем канале возрастает различие в значениях отрывных диаметров пузырьков пара, рассчитанных по (3.55) и (3.76). Это объясняется увеличением отрывающей статической пристенной силы, приводящей к уменьшению отрывного диаметра пузырька пара.