- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
Рассмотренный выше метод просвечивания γ-излу-чением для определения структуры потока относится к слу-чаю, когда просвечивание ведется узким пучком. Досто-инство этого метода состоит в том, что он позволяет найти распределение фаз по сечению любого канала (пучок стержней или круглая трубка), а также на основе локальных значений φ, полученных в нескольких направлениях или хордах, определить среднее значение истинного па-росодержания (газосодержания) в просвечиваемом сечении. При просвечивании круглой трубы узким пучком γ-излучения по нескольким хордам локальные значения истинных паросодержаний можно определить по (5.20) или (5.27), а среднее значение φ в просвечиваемом сечении —
79
Рис. 5.4. Схема установки про-свечивания широким расходя-щимся пучком γ-излучения
по (5.45). В тex случаях, когда необходимо определить только среднее значение паросодержания, применение узкого пучка усложняет методику эксперимента, поскольку для этого требуется предварительно снять поле значений φ по всему сечению канала, а затем уже провести усреднение в соответствии с (5.45).
При исследовании быст-ропеременных процессов просвечивание узким пучком не-приемлемо.
Нахождение среднего в сечении паросодержания может быть значительно упрощено, если вместо узкого пучка γ-излучения использовать широкий пучок, охватывающий одновременно все сечения трубы. На рис. 5.4 представлена принципиальная схема установки но определению среднего истинного паросодержания в сечении трубы широким расходящимся пучком.
Расходящийся пучок от источника 1 выходит из коллимированного отверстия свинцового контейнера 2, проходит через сечение парогене-рирующей трубы 3, охватывая всю внутреннюю полость, и регистрируется датчиком (счетной трубкой) 4, которая расположена в свинцовом контейнере 5.
Авторы [27], работая над созданием методики просве-чивания труб широким расходящимся пучком γ-излучения, показали, что для многих практически важных режимов течения двухфазной смеси (эмульсионного, стержне-вого и расслоенного) во всем диапазоне изменения φ = 0÷1 справедлива линейная зависимость вида
nсм/nп = а + bφ, (5.54)
где псм, пп — число отсчетов (интенсивность счета) при просвечивании внутреннего сечения трубы, заполненной пароводяной смесью или паром соответственно. При φ=0 nсм/nп=пв/пп=а, где пв — число отсчетов при заполнении трубы водой, частично не догретой до температуры кипения. При φ=1 nсм/nп=пп/пп=1. С учетом граничных условий φ=0 и φ=1 коэффициент при φ в уравнении (5.54) равен
b = (1 — пв/пп). (5.55)
Тогда зависимость (5.54) может быть записана следующим образом:
псм/пп=пв/пп+ (1 —пв/пп) φ. (5.56)
Из (5.56) можно получить соотношение для определения среднего истинного паросодержания в сечении трубы, про-свечиваемой широким расходящимся пучком γ-излучения:
φ= (пв—пв)/(пп—пв). (5.57)
Следует отметить, что (5.57) справедливо при просвечивании труб внутренним диаметром до 50 мм широким пучком γ-излучения. При больших диаметрах более 50 мм заметно начинает сказываться влияние структуры пароводяного потока, особенно для эмульсионного и расслоенного режимов течения, в связи с чем отклонение зависимости псм/пп=f(φ) от линейного вида (5.56) приводит к увеличению погрешности в определении среднего паросодержания. Эта погрешность может быть уменьшена посредством увеличения энергии γ-излучения. Вместе с тем при увеличении диаметра трубы уменьшается параметр а и возрастает угол наклона прямой (5.56) к оси абсцисс, возрастает параметр b и снижается погрешность определения φ. Следовательно, в каждом конкретном случае при просвечивании труб широким пучком γ-излучения имеются оптимальные условия, для которых суммарная погрешность в определении φ получается минимальной.
С повышением давления влияние структуры на (5.56) уменьшается, в связи с чем линейная зависимость становится более обоснованной. При просвечивании труб внутренним диаметром 10—25 мм используют источники γ-излучения с энергией 0,1—0,2.МэВ. Исследование истинного паросодержания в трубах диаметром 30—75 мм проводится с источниками γ-излучения повышенных энер-гий (1,25—1,5 МэВ).
В последнее время все больше внимания уделяется исследованию структуры пароводяного потока в условиях изменения давления, скорости потока или тепловой на- грузки во времени. Метод просвечивания парогенерирую- щего канала или другого объекта, содержащего парово- дяную смесь, широким расходящимся плоским пучком у- излучения дает возможность с минимальной инерционно- стью изучить изменение истинного паросодержания в се- чении канала. Этот метод разработан авторами [4, 62] и находит широкое применение в исследовании структуры двухфазных потоков.