Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Процессы генерации пара на атомных электростанциях.doc
Скачиваний:
412
Добавлен:
26.08.2013
Размер:
4 Mб
Скачать

7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах

В условиях усреднения параметров теплоносителя по поперечному сечению канала различия в методах теп-логидравлического расчета кассет или технологических ка-налов отсутствуют. Полное гидравлическое сопротивление отдельного вертикального тепловыделяющего канала обычно определяется при следующих допущениях: рассматривают одномерную модель течения теплоносителя, при которой все параметры теплоносителя (скорость, температура, энтальпия, паросодержание, изменение давления) рассматриваются как функции координаты ζ вдоль вертикальной оси; при малом изменении давления по высоте канала по сравнению с абсолютным давлением в активной зоне реактора пренебрегают влиянием указанного изменения давления на теплофизические свойства теплоносителя; пренебрегают также влиянием этого изменения давления на высоту экономайзерного однофазного участка; считают, что перенос теплоты по топливу и оболочке твэлов в осевом направлении отсутствует, вся энергия передается теплоносителю только в радиальном направлении.

Количество энергии, выделяемой всеми твэлами в канале на элементарном участке dz, равно

dQ = q(zdтcdz. (7.65)

Полное количество энергии, генерируемой в канале высотой z, составит

(7.65)

где q(z)—плотность теплового потока с поверхности твэлов в расчетном сечении канала ζ:

(7.67)

где Qк— мощность канала; Фq(z) — функция распределения тепловыделения по высоте канала; H—высота активной части канала. Энтальпия потока в рассматриваемом сечении z равна

(7.68)

где івх — энтальпия потока на входе в активную зону канала. Относительная энтальпия в сечении z для данного случая

xz=(izi')/r. (7.69)

При iz=i' заканчивается экономайзерная неравновесная зона в канале. При iz>i' наступает равновесная зона с положительным массовым паросодержанием M"=xzM0.

В инженерной практике получил распространение метод определения гидравлических сопротивлений в канале, основанный на разбиении полной активной высоты Н на определенное число равных по длине отрезков к. Чем больше число разбиений к, тем точнее расчет. При принятом значении к длина каждого отрезка составит Н/к. На участке без кипения теплоносителя все отрезки можно объединить в один и общее сопротивление определить по формуле

Δpб.κ=[Σζвхвх.р+

+bζртр(lб.к/dг)] ρ'(w2/2), (7.70)

где Σζвх — местные входные коэффициенты сопротивления; ζвх.р — коэффициент сопротивления входной концевой решетки; b — число дистанционирующих решеток на уча-стке без кипения теплоносителя; ζр — коэффициент сопро-тивления дистанциоиирующей решетки; lб.к — длина участка активной зоны канала без кипения теплоносителя:

lб.к = lэкlп.к, (7.71)

где lэк — длина экономайзерного участка, отвечающая се-чению канала z, в котором xz=0; lп.к — длина канала с поверхностным кипением, отсчитывается от сечения, отве-чающего значению относительной энтальпии х0 [см. (6.43)]. Сопротивления в областях поверхностного и объемного кипения рассчитываются по зависимости, полученным для двухфазных потоков.

Для каждого участка определяются сопротивления тре-ния Δрq, по формулам (7.55) и (7.61Y или (7.62), потеря напора на ускорение Δру — по (7.58) и вес нивелирного столба Δpн — по (7.59). На тех участках, где расположены дистанционирующие решетки, гидравлические сопро-тивления Δрр определяется по (7.52). На последнем вы-ходном участке определяется потеря напора на концевой выходной решетке и на выходе из канала. Следовательно, для каждого і-ro паросодержащего участка

Δрίрqруpнрр. (7.72)

(7.73)

(7.74)

Полный перепад давления на паросодержащем участке Ηlб.κ будет представлять собой сумму всех Δpi:

Полный гидравлический перепад давления на длине ка-нала составит

Глава восьмая

ДВИЖЕНИЕ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА

В ТРУБАХ

И КОЛЬЦЕВЫХ ЩЕЛЯХ

Соседние файлы в предмете Атомная энергетика
  • #
    26.08.201318.84 Mб146Главные циркуляционные насосы АЭС.djvu
  • #
    26.08.201325.6 Mб156Насосы АЭС.djvu
  • #
    26.08.201315.06 Mб122Паровые и газовые турбины атомных электростанций.djvu
  • #
    26.08.201323.21 Mб113Перспективные ядерные топливные циклы.djvu
  • #
  • #
    26.08.201314.91 Mб128Реакторные установки ВВЭР для АЭС.djvu
  • #
    26.08.201312.45 Mб93Справочник конструктора-машиностроителя, т. 1.djvu
  • #
    26.08.201311.67 Mб104Справочник конструктора-машиностроителя, т. 2.djvu
  • #
    26.08.201310.97 Mб84Справочник конструктора-машиностроителя, т. 3.djvu
  • #