- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
Реактор ВК-50 (рис. 1.4) представляет собой корпусной аппарат, предназначенный для выработки насыщенного водяного пара давлением 7 МПа.
В корпусе реактора 1 расположена активная зона с периферийными 2 и центральными 3 рабочими кассетами, а также кассетами СУЗ 4. По паровым патрубкам 10 насыщенный пар отбирается из реактора и направляется в сепараторы. По патрубку 9 питательная вода подается в кольцевой коллектор, из которого по раздаточным трубам 6 поступает в горячий опускной участок 15. По патрубкам 7 реакторная вода отбирается и направляется в парогенераторы, а по патрубкам 8 возвращается обратно, поступает в кольцевой коллектор, из которого по раздаточным трубам 5 распределяется по холодному опускному участку 16. По переливным окнам 11 вода из тягового участка поступает в опускные. Через окна 12 пар поступает из верхнего парового про-
странства реактора в пароотборные патрубки 10. В периферийные рабочие кассеты вода может поступать через отверстия втулок 19 как из. горячего, так и из холодного опускного участка. В центральные кассеты вода может поступать по втулкам 18 только из холодного опускного участка. В кассеты СУЗ вода поступает через отверстия втулок 17 из холодного опускного участка. Сверху реактор закрыт крышкой 14, на которой установлены приводы СУЗ 13. Активная зона реактора условно подразделена на две: малую центральную, состоящую из 91 кассеты, и периферийную из 96 кассет.
Рис. 1.4. Принципиальная схе-ма реактора ВК-50
11
Все рабочие кассеты 3 малой зоны нижними хвостовиками установлены во втулки 18. В связи с этим при работе малой активной
зоны циркулирующая вода поступает в кассеты из холодного опускного участка 16. Охлаждающая вода в периферийные кассеты 2 может поступать как из горячего, так и из холодного опускного участка через специальные отверстия во втулках 19. После пуска реактора с естественной циркуляцией был выполнен обширный комплекс исследований по определению основных его характеристик. Опыты проводились при работе малой активной зоны реактора. Через 85 сут работы реактора тепловая мощность его была равна 150 МВт. Через 430 сут тепловая мощность составила 1.40 МВт, т. е. стала равна проектной. Электрическая мощность составляла соответственно через 85 сут 34 МВт, а через 430 сут 30 МВт (30 МВт — проектная мощность). Измеренная фактическая скорость циркуляции теплоносителя в рабочих кассетах оказалась менее проектной в 2 раза и составила 0,5 м/с, в связи с чем фактическое среднее массовое паросодержание на выходе из активной зоны оказалось равным 15 %, т. е. более чем в 2 раза превысило проектное значение (6,5 %). В наиболее энергонапряженных кассетах массовое паросодержание достигало 32 % (при проектном значении, равном 18%).
Надежность охлаждения твэлов в кипящем реакторе с естественной циркуляцией определяется расходом (скоростью циркуляции) и харак-тером движения теплоносителя через кассеты, а также энерговыделением. Снижение расхода теплоносителя в кассетах (по сравнению с проектным) объясняется тем, что общий тяговый участок для всех кассет оказался менее эффективным по сравнению с индивидуальными тяговыми участками, представляющими собой трубы, установленные над кассетами, по которым перемещается вверх пароводяной поток, выходящий из кассет.
Опыты показали, что распределение расхода по отдельным кассетам (по радиусу активной зоны) достаточно равномерно, отличие расходов в центральных и периферийных кассетах составляет не более 10—15%.