- •1.1. Основные схемы аэс
- •1.2. Конструкционная схема канального реактора
- •1.3. Конструкционная схема корпусного реактора
- •1.4. Конструкционные схемы кассет и технологических каналов
- •2.1. Основные двух- и трехкоитурные
- •2.2. Общая характеристика парогенераторов
- •2.3. Основные схемы парогенераторов,
- •2.4. Основные схемы парогенераторов, обогреваемых жидким металлом
- •2.5. Парогенераторы, обогреваемые газами
- •3.1. Общая характеристика процесса генерации в парогенерирующем элементе
- •3.2. Генерация пара на плоских поверхностях в свободном объеме
- •3.3. Генерация пара на плоских поверхностях при направленном движении восходящего пароводяного потока
- •3.4. Определение реактивной силы жуковского и статической силы магнуса
- •3.5. Анализ действия сил на пузырек пара
- •3.6. Плотность центров парообразования на теплообменной поверхности
- •3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
- •4.1. Изменение структуры пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.2. Расходные характеристики пароводяного потока
- •4.3. Истинные характеристики пароводяного потока
- •4.4. Изменение основных характеристик пароводяного потока по длине парогенерирующего канала
- •4.5. Влияние давления на истинные
- •5.1. Определение истинного паросодержания
- •5.2. Определение истинного паросодержания
- •5.3. Определение истинного паросодержания в трубах методом просвечивания γ-излучением
- •5.4. Выбор нуклидов для просвечивания γ-излучением
- •6.1. Физическая модель восходящего пароводяного потока
- •6.2. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих трубах
- •6.3. Определение истинного паросодержания в парогенерирующих кольцевых щелях
- •6.4. Определение истинного паросодержания в кассетах и технологических каналах
- •7.1. Гидравлические сопротивления
- •7.2. Гидравлическое сопротивление трения в кассетах при движении однофазных потоков
- •7.3. Уравнения движения двухфазного потока
- •7.4. Сопротивление дистанционирующих решеток при течении двухфазных потоков
- •7.5. Сопротивление трения в кассетах
- •7.6. Определение полного сопротивления в кассетах и технологических каналах
- •8.1. Гидравлическое сопротивление трения при движении однофазных потоков
- •8.2. Гидравлическое сопротивление трения при движении двухфазных потоков
- •8.3. Определение местных гидравлических сопротивлении
- •8.4. Влияние плотности теплового потока на гидравлическое сопротивление
- •9.1. Физическая основа естественной циркуляции
- •9.2. Движущий и полезный напоры
- •9.3. Среднеинтегральное паросодержание на участке парогенерирующего канала
- •9.4. Расчет естественной циркуляции в простых контурах
- •9.5. Расчет естественной циркуляции в сложных контурах
- •9.6. Экспериментальные исследования
- •9.7. Расчет естественной циркуляции по упрощенному методу
- •9.8. Показатели надежности естественной циркуляции
- •10.1. Уравнение гидродинамической характеристики
- •10.2. Тепловая и гидравлическая неравномерности параллельно включенных парогенерирующих каналов
- •10.3. Методы устранения межвитковых пульсаций
- •10.4. Экспериментальные исследования
- •10.5. Исследования гидродинамической устойчивости с использованием теории автоматического регулирования
- •11.1. Физическая основа безнапорного движения пара через слой жидкости
- •11.2. Парораспределительные дырчатые щиты
- •11.3. Гидродинамика барботажного слоя
- •11.4. Паропромывочные устройства
- •12.1. Сепарация пара в паровом объеме
- •12.2. Жалюзийная сепарация
- •12.3. Центробежная сепарация парожидкостных систем
- •12.4. Экспериментальные методы отбора проб пара и обоснование сепарирующих устройств
- •13.1. Требования к качеству пара и питательной воды
- •13.2. Уравнения солевого баланса
- •13.3. Условия получения чистого пара
- •13.4. Коррозионные процессы на поверхностях теплообмена со стороны рабочего тела
- •13.5. Отложение примесей воды на поверхностях
- •13.6. Водный режим в парогенераторах и реакторах
- •14.1. Теплообмен на погруженных теплоотдающих поверхностях
- •14.2. Теплообмен при пузырьковом кипении в условиях направленного движения потока
- •14.3. Теплообмен при кипении жидкости, не догретой до температуры насыщения
- •14.4. Режим ухудшенного теплообмена
- •14.5. Теплообмен при движении однофазных сред
- •14.6. Особенности теплообмена в активной зоне ядерного реактора
- •15.1. Механизм процесса кризиса теплообмена
- •15.2. Кризис теплообмена при кипении на погруженных поверхностях
- •15.3. Кризис теплообмена в условиях направленного движения пароводяного потока
- •15.4. Области кризиса теплообмена при продольном обтекании твэлов
- •15.5. Определение запаса до кризиса теплообмена в наиболее энергонапряжеиной кассете ядерного реактора
- •16.1. Общие положения при проектировании
- •16.2. Выбор числа петель и мощности
- •16.3. Расчет паропроизводительности
- •16.4. Теплотехнические расчеты
3.7. Частота отрыва паровых пузырьков
Частота отрыва паровых пузырьков — величина, об-ратная полному периоду их роста:
f = 1/(τр+τм), (3.80)
где τр — время роста парового пузырька на поверхности на-грева от момента зарождения до момента отрыва; τм — интервал времени между отрывом пузырька и зарождение
ем нового (время молчания центра парообразования). Ве-личина τр может быть определена из (3.17): dR/dτ = aβJa/R. Решая это уравнение относительно τ в пределах от нуля до момента отрыва, получим выражение для времени роста парового пузырька
τP=d20/(8aβJa). (3.81)
Из уравнения (3.17) можно получить формулу для те-кущего радиуса пузырька
(3.82)
Формула (3.82) получена из анализа физической модели генерации пузырька пара, согласно которой в период роста пузырька на поверхности теплообмена основное количество теплоты к нему от жидкости передается вблизи его основания в виде теплоты испарения от поверхности нагрева путем теплопроводности через прилегающие слои жидкости. Предполагалось также, что в месте зарождения и роста парового пузырька температура теплоотдающей поверхности остается постоянной при его росте. Такое предположение справедливо только для высокотеплопроводных материалов. Известно, что в период роста парового пузырька температура поверхности под ним уменьшается до момента отрыва, а в период молчания температура поверхности в центре парообразования снова восстанавливается до первоначального значения. В [25] авторы рассмотрели модель генерации парового пузырька с подводом теплоты к нему через испаряющийся микрослой в его основании и через остальную межфазную поверхность. В результате анализа теплопритока в паровой пузырек была получена зависимость для текущего радиуса
(3.83)
где ν — числовая константа, зависящая от краевого угла смачивания θ. При изменении θ от 40 до 90° ν меняется от 0,1 до 0,49.
В расчетах генерации паровых пузырьков из воды можно принять средние значения ν=0,3 и β=6. Из (3.83) можно получить зависимость для времени роста парового пузырька
(3.84)
При повышенных давлениях (р≥105 Па) и малых числах Якоба (Ja<10) преобладающим является подвод теплоты в пузырек пара от поверхности нагрева. В этом случае определение времени роста можно проводить по (3.81).
При низких давлениях (р<105 Па) π числах Якоба Jа>10 основным источником теплоподвода к пузырьку па-ра является перегретая жидкость. В этом случае время роста пузырька следует оценивать по (3.84).
Время молчания центра парообразования τм сильно зависит от давления. С уменьшением давления увеличива-ется τм. При кипении воды в условиях вакуума (p<0,1·105 Па) время молчания становится намного больше времени роста парового пузырька. При повышенных давлениях (р>105 Па) в условиях развитого кипения время роста парового пузырька существенно больше времени молчания. В настоящее время отсутствуют достаточно надежные рекомендации по определению τм. Для приближенных расчетов τм можно рекомендовать зависимость [63]
(3.85)
Зависимость (3.81) и (3.84) свидетельствуют о том, что время роста парового пузырька τр сильно зависит от отрыв-ного диаметра и определяется квадратом его значения. Время молчания является функцией только теплофизических характеристик кипящей системы и плотности теплового потока. Зависимости (3.81) — (3.85) получены для условий генерации пузырька пара на теплообменной поверхности при отсутствии направленного движения потока вдоль обогреваемой поверхности. При направленном движении потока вдоль парогенерирующей поверхности время роста парового пузырька будет также определяться размером отрывного диаметра и теплофизическими характеристиками кипящей системы (включая плотность теплового потока). Поэтому расчет времени роста парового пузырька τΡ при движении потока вдоль парогенерирующей поверхности по (3.81) и (3.84) будет справедлив при условии, если отрывные диаметры предварительно определены по формулам (3.55), (3.66) и (3.76), которые получены с учетом скорости движения потока.
Глава четвертая СТРУКТУРНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ ПАРОВОДЯНОГО ПОТОКА В ПАРОГЕНЕРИРУЮЩИХ
ЭЛЕМЕНТАХ