- •В. В. Квасницький тріботехніка і основи надійності машин Київ
- •2011 Р.
- •Isbn 000-000-000-0
- •Передмова
- •Розділ 1
- •1.1 Стан і етапи розвитку тріботехніки
- •1.2 Етапи розвитку тріботехніки
- •1.3 Вчення про тертя і спрацьовування деталей
- •1.4 Оптимізація конструктивних рішень вузлів тертя
- •1.5 Технологічні методи підвищення зносостійкості деталей
- •1.6 Експлуатаційні заходи підвищення довговічності машин
- •1.7 Тривалість служби деталей машин
- •1.8 Збитки від тертя і спрацьовування в машинах
- •Розділ 2 контактування твердих тіл
- •2.1 Основні терміни
- •2.1.1 Приклади практичного вирішення задач тріботехніки
- •2.1.2 Деякі приклади вирішення задач тріботехніки на промислових підприємствах
- •2.1.3 Загальні відомості про поверхню деталей та її геометрію
- •2.4 Шорсткість поверхні
- •2.5 Основні поняття та визначення при контактуванні поверхонь
- •2.6 Моделі шорстких поверхонь
- •2.7 Площа контакту та зближення при контакті шорсткої поверхні з гладкою
- •2.8 Розрахунки деяких характеристик контакту поверхонь
- •2.8.1 Контакт поверхонь при різних умовах деформації
- •2.9 Стрижнева модель. Контакт двох шорстких поверхонь
- •2.9.1 Розрахунок контурних поверхонь контакту
- •2.9.2 Взаємний вплив мікронерівностей.
- •2.9.3 Площі контакту при одночасній дії тангенціальних і нормальних сил.
- •Розділ 3 зовнішнє тертя
- •3.1 Загальні поняття
- •3.1.1 Взаємодія поверхонь
- •3.1.2 Молекулярна (адгезійна) взаємодія
- •3.1.3 Енергія різних видів зв’язків
- •3.1.4 Механічна взаємодія
- •3.1.5 Зміни властивостей поверхневого шару при терті
- •3.2 Правило градієнта зсувного опору
- •3.3 Руйнування поверхонь тертя
- •3.3.1 Класифікація видів руйнування фрикційних зв’язків
- •3.3.2 Класифікація м. Б. Петерсена, основана на характері відокремлення частинок.
- •3.3.3 Основні характеристики фрикційних зв’язків
- •3.3.4 Основні закономірності процесів контактної взаємодії ковзаючих поверхонь.
- •3.4 Критичні точки, які характеризують умови переходу від одного виду фрикційної взаємодії до іншої
- •3.4.1 Фактори, які обумовлюють виникнення критичних точок
- •3.4.2 Умови виникнення заїдання
- •3.5 Попереднє зміщення і сила тертя спокою
- •3.5.1 Контакт пружних сфер при одночасній дії нормальних і тангенційних сил
- •3.6 Попереднє зміщення шорстких тіл
- •3.6.1 Пружний контакт
- •3.6.2 Пластичний контакт
- •3.6.3 Сухе і граничне тертя
- •3.6.4 Молекулярно-механічна теорія тертя
- •3.6.5 Молекулярна складова сили тертя
- •3.6.6 Вплив температур на τ0 і β
- •3.7 Механічна складова сили тертя
- •3.7.1 Одинична поверхня.
- •3.7.2 Множинний контакт
- •3.7.3 Вплив температури на механічну складову
- •3.8 Розрахунок сумарного коефіцієнту тертя
- •3.8.1 Одиничний контакт.
- •3.8.2 Деякі особливості тертя в вакуумі
- •3.8.3 Вплив товщини покриття на коефіцієнт тертя
- •3.8.4 Зовнішнє тертя при великих швидкостях ковзання
- •3.8.5 Вплив температури навколишнього середовища на коефіцієнт тертя
- •3.8.6 Тертя кочення
- •3.9 Просковзування – одне із джерел опору кочення
- •3.9.1 Гістерезисна теорія тертя кочення
- •3.9.2 Роль пластичних деформацій при коченні металів
- •Розділ 4 спрацьовування твердих тіл при терті
- •4.1 Характеристики процесу спрацьовування
- •4.2 Втомна теорія спрацьовування
- •4.3 Основне рівняння спрацьовування
- •4.4 Розрахунки зношення при пружному контакті
- •4.5 Зв’язок спрацьовування з пружно-міцностними властивостями матеріалів
- •4.6 Розрахунок зношення при пластичному контакті
- •4.7 Експериментальна перевірка розрахункових співвідношень втомної теорії спрацьовування
- •4.8 Спрацьовування.
- •Розділ 5 основи надійності машин
2.8 Розрахунки деяких характеристик контакту поверхонь
Отримані раніше формули дозволяють визначити ряд важливих характеристик фактичних плям контакту і структури ФПК. До них відносять середнє значення тиску на контакті, середню площу і діаметр плями контакту , густину плями контакту , середню відстань між плямами контакту S.
Середнє значення тиску на контакті є відношення прикладеного нормального навантаження до розміру ФПК. Тоді для пружнього контакту, використовуючи вираз (15), знайдемо
, (19)
а для пластичного контакту
Середній розмір (площа) плями контакту визначаються як відношення фактичної площі контакту до числа контактуючих плям. Згідно цього визначення, використовуючи вирази (4), (5), (15) і (18), після найпростішого перетворення знайдемо для пружнього контакту
, (20)
а для пластичного контакту
, (20 а)
Якщо прийняти, що контур фактичної плями контакту обмежений колом, то для пружнього () і пластичного () контактів значення діаметрів будуть
(21)
(21 а)
Густина плям контакту є характеристикою структури ФПК і визначається відношенням кількості плям контакту до тієї площі, на якій вони утворені. Використовуючи це визначення, знайдемо для пружного контакту
(22)
для пластичного контакту
Похідною від цієї характеристики є середня відстань між плямами контакту
Помітним результатом даної теорії є той факт, що при збільшенні навантаження, зростання ФПК проходить за рахунок збільшення плям контакту, а середня площа фактичної плями контакту значно не змінюється. Це випливає з аналізу формули (20) і (20 а) з одного боку і (22) і (22 а) з іншого боку. Ефект стає тим сильніший, чим більше ν. Звідси випливає, що він має досить яскраво проявлятися для контакту 2-ох шорстких поверхонь. Теоретичний результат знаходиться в якісному співвідношенні з експериментальними даними (рис.11)
Рис.11.Залежність кількості плям контакту , фактичної площі дотику і середньої площі плями від навантаження. Зразки з AgCl. Контурна площа контакту .
Майже прямолінійна залежність від навантаження свідчить про постійність середніх питомих тисків на контакті.
Детально описані T. Hisakado результати експериментального вивчення структури ФПК 2-ох шорстких поверхонь показують, що в широкому діапазоні зміни тиску середній радіус плями контакту при пластичній деформації мікронерівностей пропорційний , а густина плями контактів пропорційна . Звертаючись до формул (21 а) і (22 а) бачимо, що вони передбачають таку степінь впливу тиску, якщо прийняти , що у випадку однаково оброблених поверхонь відповідає .
Інший результат, на який треба звернути особливу увагу, полягає в тому, що середній тиск на контакті при пружних деформаціях також слабо залежить від прикладеного контурного тиску. Так, для найбільш розповсюджених значень , . За даними T. Hisakado, (для 2-ох шорстких поверхонь). Важко недооцінити важливість цього результату. Ще й до цього часу існує думка, що, знижуючи питоме навантаження на вузол тертя, можна поліпшити його працездатність за рахунок поліпшення умов на фактичних плямах контакту. Зараз зрозуміло, що такий шлях зниження фактичних тисків є досить неефективним.
Гунта і Кук для пластичного контакту 2-ох шорстких поверхонь приводять наступні емпіричні вирази, що визначають густину плям контакту і середню площу одиничної плями:
;
Досить помітним є те, що добуток коефіцієнтів і не залежить від шорсткості і дорівнює 1. Такий же результат прямо витікає з формул (20 а) і (22 а), якщо покласти, що . Тут варто згадати, що дані для і отримані з експериментів зі зміщенням, для яких по даним тих же авторів, фактичний тиск на контакті складав половину жорсткості.