книги из ГПНТБ / Литвин Ф.Л. Проектирование механизмов и деталей приборов
.pdfСогласно выражениям (2.12) и (2.11), |
|
|
|
|
(2.14) |
Rn = Q. |
|
(2.15) |
Используя выражения (2.13), (2.14) и |
(2.15), получим |
|
|
|
(2.16) |
Из выражения (2.16) следует, что |
при заданном |
плече h и |
коэффициенте трения качения k качение цилиндра становится возможным при достаточно большом значении наибольшего коэф
фициента трения покоя |
/ 0 . Колеса повозки |
не перекатываются, |
|
а скользят по обледенелой дороге вследствие |
малого значения / 0 . |
||
Если |
дорогу посыпать |
песком (увеличить / 0 |
) , скольжение колес |
будет |
устранено. |
|
|
2.4. ТРЕНИЕ ПРИ Д В И Ж Е Н И И ПО НАКЛОННОЙ ПЛОСКОСТИ
Движение ползуна. Угол наклона плоскости обозначим через % (рис. 2.4, а), а центр масс через С. С телом свяжем систему коор динат s (х, у), ось х которой направим по наклонной плоскости. К ползуну приложены: сила тяжести G, проходящая через центр
|
Рис. 2.4 |
|
|
масс С; |
сила Р, проходящая через |
М и составляющая угол р |
|
с осью х; нормальная составляющая |
реакции R„ (ее точка |
при |
|
ложения |
К неизвестна); касательная |
составляющая R/ (сила |
тре |
ния), направленная против скорости относительного движения;
сила инерции J = |
—mw. В зависимости от соотношения сил Р |
|
и G и направления |
силы Р движение |
ползуна может совершаться |
вниз (в направлении положительной |
оси х) либо вверх. Предпо |
|
лагается, что в начале движения v = |
0, а затем совершается уско- |
3 Ф. Л . Литвин |
33 |
ренное движение (направления скорости v и ускорения w совпа дают). Сила трения и нормальное давление связаны зависимостью
|
|
|
Rt = fRn, |
|
|
|
(2-17) |
|
где / — коэффициент трения |
скольжения. |
|
|
|
||||
Используя принцип Даламбера, зависимости между силами, |
||||||||
приложенными |
к ползуну, запишем |
в |
такой |
форме: |
|
|||
£ X = G sin К + Р cos В — {fRn + |
mw) sign (G sin X + |
|
||||||
|
|
+ P c o s B ) = 0 ; |
|
|
(2.18) |
|||
£ |
у |
= —GcosX — P sin В + Rn |
= 0; |
(2.19) |
||||
£ M0 |
|
= — P (xM sin В -)- г/м |
cos В) — Gyc |
sin X + |
|
|||
- f |
тшг/с sign (G sin A. - f P cos B) + RnxK |
= 0. |
(2.20) |
|||||
В этих уравнениях £ X и £ Y — проекции |
сил на оси х и у, |
|||||||
£ М0 — сумма |
моментов сил |
относительно оси |
О. |
|
||||
При составлении уравнений (2.18)—(2.20) было принято во |
||||||||
внимание, что сила инерции J и сила трения |
Rt — параллельны |
|||||||
друг другу; направление этих сил |
противоположно оси х, |
если |
||||||
|
|
G sin Я + |
Р cos |
В > |
0. |
|
|
(2.21) |
Если неравенство (2.21) не соблюдается, тело движется вверх по наклонной плоскости, направление и J совпадает с поло жительной осью х.
Предполагается, что
G cos X + Р sin 6 з - 0 |
(2.22) |
и ползун не отрывается от наклонной плоскости. При соблюдении неравенства (2.22) нормальная составляющая R„ реакции направ лена по положительной оси у либо равна нулю, если неравен ство (2.22) переходит в равенство.
Уравнения |
(2.18) |
и (2.19) |
позволяют |
определить ускорение |
w |
|
и нормальную |
составляющую |
R„ реакции; уравнение |
(2.20) |
по |
||
зволяет определить |
абсциссу |
хк точки |
приложения |
Rn. После |
преобразований получим следующие формулы для определения w
и Rn |
(выражение для х& не приводится): |
|
|
||||
а) |
ползун движется |
по наклонной плоскости вниз |
|
||||
|
W • |
^ |
cos (В + |
р) + sin (Я, - |
р)] - Л - ; |
(2.23) |
|
б) |
ползун движется вверх по наклонной |
плоскости |
|
||||
|
w = - |
[4 |
cos (В - |
р) - f sin (К + |
р)] -JLf. |
(2.24) |
|
В |
обоих случаях |
движения |
|
|
|||
|
|
|
Rn |
= G cos I + Р sin В. |
(2.25) |
В |
приведенных |
уравнениях |
р = arctg (/) — угол трения |
сколь- |
|||
, жения; |
g — ускорение силы |
тяжести. |
|
|
|||
|
При |
анализе |
выражений (2.23) и (2.24) следует иметь в виду, |
||||
что |
w — модуль |
ускорения — положительная |
величина; |
следо |
|||
вательно, |
параметры, содержащиеся в правых |
частях |
уравне |
||||
ний (2.23) |
и (2.24), должны |
быть таковы, чтобы |
значение |
w ^ 0. |
Соотношение между силами Р и б при равномерном движении получим, положив в выражениях (2.23) и (2.24) ускорение пол
зуна |
w = 0. |
Из |
уравнения (2.23) следует, |
что движение |
ползуна |
||
вниз |
становится |
возможным, если |
|
|
|
||
|
|
|
-J- cos (р + р) + |
sin ((X - |
р) > 0. |
(2.26) |
|
При угле |
наклона плоскости |
X <^р |
и |
Р = 0 ползун |
любого |
||
веса |
G находится в состоянии покоя. |
|
|
|
Особого рассмотрения заслуживает случай, когда сила Р парал лельна основанию наклонной плоскости и ползун совершает равно
мерное движение. Положив в уравнениях |
(2.23) и (2.24) w = 0, |
р = я — X, получим |
|
Р = G tg (X ± р). |
(2.27) |
Верхний знак отвечает движению ползуна вверх по наклонной плоскости, нижний — движению ползуна вниз (предполагается, что X ;> р). Отметим, что при движении ползуна вниз G— дви жущая сила, Р — сила сопротивления. Дл я плоскости с углом наклона X < р , если сила Р параллельна основанию наклонной плоскости, в уравнении (2.23) нужно положить Р = —X.
Тогда окажется, что
Р = G tg (р — X). |
(2.28) |
Сила Р в последнем случае, как и сила тяжести G, является движущей силой.
Найдем выражения для к. п. д. при движении тела по наклон ной плоскости для случая, когда сила Р параллельна основанию наклонной плоскости. При движении тела вверх Р — движущая
сила, G — сила |
полезного |
сопротивления |
и |
|
|
|||||
«— |
J k . |
- |
| G |
v | |
_ |
G s i n * - |
- |
tgA. |
( t > |
9 Q 4 |
l — |
ЛГда |
~" |
Pv |
~ |
Pcos*, |
~~ |
t g ( X + p ) ' |
K |
• ' |
При движении тела вниз по наклонной плоскости с углом наклона X £> р сила тяжести G — движущая сила, Р — сила по лезного сопротивления. При этом
JVC _ |
[PvJ __ |
PCOSX _ |
tg (\ — p) |
|
,„ ол\ |
Л ~~ Л?де |
G7~ ~ |
Gsin % ~ |
t p |
' |
K • ' |
Д л я случая самотормозящейся плоскости (X << р) Р и G — движущие усилия, преодолевающие силу трения; определение к. п. д. при такой схеме передачи сил теряет свой смысл.
3* |
35 |
Движение цилиндра. Ограничимся рассмотрением случая, при котором цилиндр движется под действием веса G, перемещаясь вниз (рис. 2.4,6).
Действие сил инерции при плоскопараллельном движении сво дится: а) к главному вектору сил инерции J = —mw в перенос ном поступательном движении вместе с центром масс; б) к глав
ному |
моменту |
сил инерции |
М ( - / ) = / с е во |
вращательном |
движе |
нии |
вокруг С |
(1С — момент |
инерции масс |
относительно |
оси С). |
В общем случае цилиндр может перекатываться со скольжением. Вследствие упругости контакт цилиндра и плоскости происходит не по линии, а по некоторой площадке. Равнодействующая R„ нормальных давлений, развивающихся на этой площадке, сме щена на величину k в сторону возрастающих деформаций (k — коэффициент трения качения). Касательная Rt реакции направ лена против скорости v перемещения цилиндра; R/ — сила тре ния покоя при качении цилиндра по плоскости без скольжения и сила трения скольжения при скатывании цилиндра со скольже нием.
Используя принцип Даламбера, зависимости между силами,
приложенными к цилиндру, определятся |
так: |
|
|
||||||
2 X = mg sin Я — Rt |
— mw = 0; |
|
(2.31) |
||||||
2 |
Y = —mg cos % + |
Rn |
= |
0; |
|
(2.32) |
|||
S Mc |
= Rf |
— I(fi — |
Rnk |
= |
0, |
|
(2.33) |
||
где 2 Ma — сумма |
моментов относительно оси С. |
|
|
||||||
Касательная Rt |
и нормальная |
Rn |
составляющие реакции |
свя |
|||||
заны зависимостью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rt = |
}Rn. |
|
|
(2.34) |
||
При скольжении цилиндра по плоскости или качении со сколь |
|||||||||
жением коэффициент |
трения / = |
/ с к , |
где / с к |
— коэффициент |
тре |
||||
ния при скольжении; |
при чистом качении цилиндра / = |
/„ок |
|
||||||
Основываясь на |
уравнениях (2.32)—(2.34), получим |
|
|
||||||
|
w = g (sin X — / cos X); |
|
(2.35) |
||||||
|
|
e = |
2gcosxl^=-t. |
|
|
|
(2.36) |
Анализ уравнений (2.35) и (2.36) позволяет выделить следую щие случаи движения цилиндра: а) поступательное движение с по стоянной скоростью; б) поступательное движение с ускорением; в) чистое качение; г) качение со скольжением. При поступатель ном движении цилиндр скользит по плоскости, как ползун. Чистое качение и качение со скольжением рассматриваются как сложное движение, составляющими которого выбираются: поступательное
36
движение с мгновенной скоростью v, параллельной наклонной плоскости; вращательное движение вокруг оси С, проведенной через центр масс перпендикулярно плоскости движения. Пред полагается, что в начале движения цилиндра скорость поступа тельного движения v и угловая скорость вращения со равны нулю.
Качение цилиндра со скольжением или чистое качение ста новится возможным при
Если выражение (2.37) не соблюдается, |
цилиндр может совер |
|
шать только поступательное движение. |
|
|
Неравенство (2.37) следует из уравнения (2.36). Действительно, |
||
если движение цилиндра представляет чистое качение |
или каче |
|
ние со скольжением, составляющей этого |
движения |
можно вы |
брать вращение вокруг оси С; такое вращение происходит с угло вым ускорением є 5г 0.
Рассмотрим подробнее отмеченные выше случаи движения ци линдра.
k
При X < a r c t g (/сК ) и / с к < ~ цилиндр находится в состоя
нии покоя.
k
При X = arctg (/с к ) и f C K < — цилиндр совершает поступательное движение (скользит по плоскости) с постоянной скоростью.
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
При X > |
arctg (/с к ) и / с к < |
— цилиндр |
скользит |
по плоскости |
|||||||||
с ускорением |
|
|
|
w = g (s'mX — |
fCKcosX). |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При fcK^-p |
цилиндр, ка к уж е было |
отмечено |
выше, |
совер |
|||||||||
шает |
чистое |
качение |
или качение |
со скольжением. |
|
|
|||||||
В |
случае |
чистого качения |
точка О — мгновенный |
центр |
вра |
||||||||
щения и v = cor; тогда |
w = гг. |
|
|
|
|
(2.38) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рассмотрев совместно уравнения (2.38), (2.35) |
и |
(2.36), по |
|||||||||||
лучим |
|
|
|
|
|
|
= g(s i n ^-/c o s \). |
|
|
|
|||
|
|
|
|
2 g c o s X |
'fr~k |
|
|
(2.39) |
|||||
Отсюда |
следует: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
t g b + |
2-4- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
= |
/пок = |
з |
— |
- < |
/ск- |
|
|
(2.40) |
Чистое |
качение |
цилиндра |
будет |
иметь |
место при значении X, |
||||||||
определяемом |
|
выражением |
|
|
|
|
|
|
|
X < a r c t g ( 3 f C K - 2 - f ) . |
(2.41) |
Наименьшее значение А, при котором начинается качение, на основании (2.35) и (2.36) определится так:
|
~fr |
ь |
w —g |
(sink —f cos l)==0; e = 2gcosXJ-y2— |
= 0, |
где f = fa0K. |
Отсюда следует: |
|
|
t g * m l „ = T - |
<2 -4 2 > |
При указанном значении Ктїп скатывание цилиндра совер шается с постоянной скоростью поступательного движения v и постоянной угловой скоростью вращения со; коэффициент трения покоя
/пок = tg ^min = ~J~ •
Качение со скольжением начинается при превышении значе ния К, определяемого неравенством (2.41).
2.5. РОЛЬ СМАЗКИ
Назначение смазки. Если толщина слоя смазки несколько больше суммы высот гребешков, трущиеся поверхности не всту пают в непосредственный контакт друг С другом. Слой смазки нужной толщины создается благодаря тому, что смазка втяги вается в клиновидный зазор при достаточно большой скорости относительного движения; трение становится чисто жидкостным. При малых скоростях (это характерно для многих механизмов приборов) трение является полужидкостным (его можно назвать и полусухим), трущиеся поверхности отделены слоем смазки только на известных участках.
В слое смазки, отделяющем поверхности трения, развиваются высокие давления, что позволяет соблюдать режим жидкостного трения в нагруженных опорах. В опорах с трением качения, в ко торых контактирующие поверхности значительно отличаются по кривизне, наличие смазки способствует увеличению контактной площадки и снижению контактных напряжений. Нужно учиты вать, что в подшипниках качения с возрастанием скорости уве личивается и момент трения.
Жидкостное трение. При наличии смазки трение вызывается сопротивлением сдвигу одного слоя жидкости относительно дру гого. На рис. 2.5 изображены пластина./, перемещающаяся со скоростью и и неподвижная пластина 2, отделенные слоем смазки
толщиной h. |
Слой смазки, смачивающий пластину |
/, |
движется |
со скоростью |
и; слой смазки, смачивающий пластину |
2, |
неподви |
жен. Скорости промежуточных слоев смазки распределяются по линейному закону (см. рис. 5.4). Движение пластины / сопрово ждается сдвигом слоев смазки подобно сдвигу карт в колоде.
Сопротивление этому сдвигу и является причиной жидкостного трения. Д л я преодоления жидкостного трения к пластине нужно приложить силу Р, определяемую согласно закону Ньютона из следующего уравнения:
Р = |
[XS du |
(2.43) |
|
dx |
|
где s — площадь поверхности |
du |
|
скольжения; |
градиент ско |
|
рости; \i — коэффициент, аналогичный модулю |
сдвига твердых |
тел, известный под названием коэффициента динамической
вязкости жидкости.
Коэффициент |х имеет размерность кгс-с
в технических единицах — ^ — . В физической системе мер единица динамической вязкости называется
дин • с
пуазом и имеет размерность |
%— • |
Наряду с динамической (абсолютной)
и
Р и с - 2-5
вязкостью используется понятие о кинематической (относительной) вязкости, представляющей отношение времени
истечения |
объема 0,2 л испытуемого масла при заданной температуре (обычно |
50° С) ко |
времени истечения такого же объема воды при температуре 20°С. |
Основываясь на формуле (2.43), момент трения в подшипнике
скольжения можно определить, исходя из |
следующих |
упрощен- |
|||||
|
і"— |
|
( |
|
.t |
|
|
|
г ^ \ |
|
|
|
|
||
|
CO |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
|
|
|
|
|
•T'jr. |
|
|
|
|
Рис. |
2.6 |
|
|
|
|
ных представлений^(рис. 2.6): а) оси вала и подшипника |
совпадают; |
||||||
б) смазка |
равномерно распределена вокруг |
вала. Очевидно, что |
|||||
|
|
|
du |
v |
аг |
v |
|
при этом |
градиент |
скорости |
— |
= |
, где |
= cor — |
|
окружная |
скорость |
вал^; поверхность |
скольжения s = |
2яг/, где |
/— длина подшипника.
Врезультате получим
л* |
п |
srv |
= |
2nr3la> |
,п лл\ |
М = |
Рг=р—?- |
|
)*. — j — . |
(2.44) |
Нагрузка на вал прямо в формулу (2.44) не входит, но косвенно учитывается через величину h толщины слоя смазки, уменьшаю
щегося с возрастанием нагрузки. |
|
|
|
|
Работами Н. |
П. Петрова (1883 |
г.), |
Рейнольдса (1886 |
г.), |
Н. Е/Жуковского, |
С. А. Чаплыгина |
(1904 |
г.) и ряда других |
уче |
ных была создана теория жидкостного трения в подшипнике сколь жения.
Рис. 2.7
Схематически образование масляного клина в подшипнике можно представить следующим образом. Так как посадка цапфы в подшипнике является подвижной, между цапфой и подшипни ком существует определенный зазор. В начале движения цапфа занимает крайнее нижнее положение (рис. 2.7, а). При вращении цапфы она начнет вскатываться по поверхности подшипника в на правлении, противоположном направлению вращения, и займет положение, изображенное на рис. 2.7, б. В этом положении тре ние близко к сухому и вектор эксцентриситета Оп Оц занимает по
отношению к линии действия Q угол р = arctg (/), где / — коэф фициент трения скольжения при отсутствии смазки. Затем в клино видный зазор между цапфой и подшипником начнет нагнетаться смазка, увлекаемая вращающейся цапфой. Гидродинамическое давление, развивающееся в клиновидном зазоре, приподнимет цапфу над вкладышем и сместит ее в сторону движения. В резуль тате цапфа установится так, что вектор эксцентриситета Оп Оц отклонится от линии действия Q в сторону движения (рис. 2.7, б). К цапфе будут приложены элементарные силы нормального дав ления dRn и силы трения dF, равнодействующая R которых будет равна по величине и противоположна силе Q.
Момент трения в цапфе может быть определен из зависимости
М т р = kQr, |
(2.45) |
где /ц — приведенный коэффициент трения цапфы; г — радиус цапфы.
Приведенный коэффициент / ц является функцией от скорости скольжения vCK и среднего удельного давления q (рис. 2.7, г), определяемого из выражения
|
4 = -%-. |
|
(2-46) |
||
где / и d — длина |
и диаметр |
цапфы. |
|
|
|
Из графиков функции / ц |
= |
/ ц (q, |
vCK) (они |
получены экспери |
|
ментальным путем) |
видно, |
что при |
q = const |
/ц сначала резко |
уменьшается, достигая минимального значения при некотором
значении vCK. При / ц |
= |
/ ц т 1 п устанавливается чисто |
жидкостное |
ТреНИе. Уменьшение |
/ ц |
В Промежутке / 0 Г^г /ц ^ /цтіп |
(/о — н а и _ |
больший коэффициент трения покоя) объясняется тем, что с воз растанием скорости vCK увеличивается количество подводимой
смазки. После достижения значения / ц = / ц |
т 1 п возрастание |
ско |
рости vCK приводит к некоторому повышению |
приведенного |
коэф |
фициента трения |
цапфы /ц, что объясняется возрастанием сопро |
|||||||
тивления сдвигу |
слоев смазки |
при |
возрастании |
скорости. |
|
|||
На рис. 2.7, |
г |
изображены |
графики функции |
/ ц |
(q, vCK) при |
|||
значениях qx и q2 |
(q2 >> q^. |
Уменьшение значений fA |
при |
возра |
||||
стании удельного давления |
q может |
привести к неверному |
пред |
|||||
ставлению, что увеличение нагрузки |
и удельного давления |
сопро |
вождается уменьшением момента трения. Во избежание такой ошибки нужно проанализировать, как сказывается на величине
момента трения совместное действие / ц |
и q. Основываясь на выра |
||
жениях (2.45) |
и (2Л6), |
уравнение для определения момента трения |
|
представим в |
такой |
форме: |
|
|
|
Мтр = 2/г2 [/ц |
(q,v)q]. |
Величина момента трения зависит, как видно, от произведе ния f^q. Хотя увеличение нагрузки Q и среднего давления q сопровождается уменьшением / ц , но произведение /ц<7 при этом
возрастает и потери на трение с повышением нагрузки увеличи ваются.
Чисто жидкостный режим работ опор скольжения возможен при установившемся режиме работы и достаточно большой угло вой скорости вращения вала. В приборостроении опоры сколь жения работают, как правило, в режиме полужидкостного трения.
Значительные давления, развиваемые в масляном слое, при водят к изменению свойств смазки. В первую очередь это сказы вается на вязкости, значительно увеличивающейся с ростом давления. Этим, в частности, объясняют способность смазки удер
живаться в зазоре при такой скорости |
относительного |
движения, |
||
когда |
чисто жидкостное |
трение не |
должно было |
бы иметь |
места. |
|
|
|
|
В |
последние годы стала |
развиваться контактно-гидродинами |
ческая теория смазки, в основу которой положен учет как гидро динамического эффекта смазки, так и контактных деформаций по верхностей контактируемых тел.
Гидродинамические давления, возникающие в смазочном слое, приводят к деформации поверхностей. Это, в свою очередь, влияет на величину и форму зазора между контактируемыми поверх ностями и, следовательно, на распределение давлений в смазоч ном слое. Решению контактно-гидродинамической задачи посвя щены работы А. М. Эртеля, А. И. Петрусевича, А. Н. Грубина, Д. С. Коднира. Подробная библиография по этому вопросу при ведена в работе [39].
Требования к приборным смазкам. Виды смазок. К приборным смазкам предъявляются следующие требования [125]: а) смазки должны быть высоко активными; б) способствовать уменьшению потерь на трение; в) предохранять от коррозии; г) выдерживать значительные перепады температур; д) свойства смазки должны
быть стабильными |
в течение длительного промежутка вре |
мени. |
|
Под активностью |
смазки понимается ее способность вступать |
в прочную связь с поверхностями твердых тел, на которые она наносится; активные смазки незначительно растекаются по по верхностям трения. Указанное свойство особенно важно для при боростроения, где специальные смазывающие устройства с'непре-
рывным подводом |
смазки применяются |
редко. |
1 ^ - |
Эффективность |
применения смазки |
оценивается^достигаемым |
уменьшением коэффициента трения. По новейшим воззрениям [103] способность смазки уменьшать потери на трение обуслов лено не только ее свойствами, но и взаимодействием смазки с по верхностями твердых тел, на которые она наносится. Иными сло вами, смазочное действие зависит от сорта смазки и сочетания материалов поверхностей трения.
Способность смазки защищать смазанные |
поверхности от |
кор |
||
розии обеспечивается |
отсутствием |
в смазке |
коррозионных |
аген |
тов — воды, кислот, |
абразивных |
механических примесей. |
|