книги из ГПНТБ / Литвин Ф.Л. Проектирование механизмов и деталей приборов
.pdfс другими звеньями, требуется не менее шести независимых пара метров; б) связи, накладываемые кинематическими парами, не дублируются. В подтверждение этого рассмотрим следующий пример.
Представим сначала, что два подвижных звена механизма всту пают в соединение друг с другом, а одно из этих звеньев — в со единение со стойкой; обе кинематические пары, используемые для соединения звеньев, — пары класса V (вращательные). Из фор
мулы |
(1.8) |
следует, |
что |
при |
ps = 2, s = 5, п — 1 = 2 степень |
||||
подвижности / |
= 2; это означает, что для определения положений |
||||||||
обоих звеньев нужно задать два параметра: углы поворота ф х |
и ср2 |
||||||||
вокруг |
|
осей |
вращательных |
У і |
|
|
|||
пар. На расположение осей |
|
|
|||||||
вращательных |
пар друг |
по |
|
|
|
||||
отношению |
к другу |
ограни |
|
|
|
||||
чений |
не |
наложено, |
следо |
|
|
|
|||
вательно |
они |
могут |
скрещи |
|
|
|
|||
ваться, |
пересекаться |
или |
|
|
|
||||
быть параллельными. При |
|
|
|
||||||
мем, что указанные оси па |
|
|
|
||||||
раллельны |
и |
звенья |
1 |
и 2 |
|
|
|
||
совершают |
плоское |
движе |
|
|
|
||||
ние по отношению к стойке |
|
|
|
||||||
(рис. |
1.9). |
|
|
|
|
Рис. |
1.9 |
|
|
Представим далее, что под |
|
||||||||
|
|
|
|||||||
вижное звено 3 должно всту |
|
|
|
||||||
пить в соединение с звеном 2 |
и со стойкой. Так |
как звенья / |
и 2 |
уже совершают плоские движения по отношению к стойке, плоское движение должно совершать и звено 3. Включение звена 3 в со став механизма сопровождается поэтому добавлением не шести, а трех независимых параметров (звено в плоском движении имеет три степени свободы). Если звено 3 соединить со стойкой и со зве
ном 2 двумя парами класса V, каждая из пар будет |
накладывать |
не пять независимых связей, а только две; три связи |
(исключение |
возможности поворота вокруг осей х и у и поступательного пере
мещения вдоль оси z) |
уже установлены парами О х и А |
(рис. 1.9). |
||
После |
присоединения |
звена 3 с |
помощью двух вращательных |
|
пар В |
и 0 2 будет |
образован |
четырехшарнирный |
механизм |
(рис. 1.8, а); аналогичным образом образуются механизмы, изо браженные на рис. 1.8, б, в, г. Степень подвижности этих меха
низмов |
определится |
так: |
|
|
|
|
/ |
= |
6Й! + 3 £ 2 |
— Ъръ — 2рь |
(1,9) |
Здесь kx |
и k2 —г числа |
звеньев, |
для определения |
положения ко |
торых до соединения кинематическими парами требуются соот
ветственно |
шесть и три параметра; р5 |
— число кинематических |
пар класса |
V, устанавливающих пять |
связей; ~ръ — число кине- |
матических пар, устанавливающих две новые связи. В рассматри ваемом примере k1 = 2 (звенья 1 и 2); k2 = 1 (звено 3); ръ — 2 (кинематические пары 01 и А); рь — 2 (пары 5 и 0 2 ) ; / = 1.
Для плоских механизмов при определении степени подвижности целесообразно воспользоваться структурной формулой, предло женной Сомовым и Чебышевым:
|
/ = |
3 (л - |
1) - 2/>, - 1/?4, |
(1.10) |
где п — число |
всех |
звеньев |
механизмов, включая и |
стойку; ръ |
и Pi — числа пар классов V и IV; 3 (п — 1) — число |
параметров, |
|||
которое нужно |
было бы задать, чтобы определить |
положения |
(п — 1) подвижных звеньев, пока они не вступили в соединение
друг с |
другом; |
2р5 |
— число |
связей, |
накладываемых парами |
класса V; 1р4 — число связей, |
накладываемых парами класса IV. |
||||
При |
выводе |
этой |
формулы |
учтено, |
что одна пара класса V, |
оставляя в относительном движении одну степень свободы, отни мает в относительном плоском движении из трех возможных пара метров — два, т. е. накладывает две связи. Соответственно одна пара класса IV накладывает одну связь.
Формула (1.10) справедлива для механизмов, звенья которых совершают движения в параллельных плоскостях. При конструи ровании таких механизмов заранее предопределяется, что их звенья не смогут совершать трех движений: вращений вокруг осей х и у, поступательного движения вдоль оси г, перпендикуляр ной плоскости ху (рис. 1.8). Можно сказать, что при конструиро вании плоских механизмов накладываются три общие для всех звеньев связи.
Определение степени подвижности механизма с помощью струк турных формул не всегда приводит к верным результатам, так как в ряде случаев без аналитического исследования трудно вы яснить, какие связи дублируются, какие из степеней свободы от носительного движения, оставляемых кинематическими парами, не реализуются и т. д. Строгое определение степени подвижности механизма требует решения системы уравнений (1.4).
Избыточные связи. При конструировании механизмов нужно исключить возможность появления избыточных связей, при ко торых может возникнуть заклинивание механизма. Движение звеньев механизма при избыточных связях возможно лишь при наличии зазоров в кинематических парах или при деформациях звеньев.
Обратимся к рис. 1.10, а, на котором изображен механизм эл
липсографа. |
В рассматриваемом |
механизме п = 5, |
ръ = 6. Из |
||
структурной |
формулы |
(1.10) |
следует, что степень |
подвижности |
|
/ = 0; следовательно, |
звенья |
в |
таком механизме не |
могут изме |
нять своего положения друг относительно друга. Между тем, если обратиться к реальной модели механизма, можно удостовериться, что фактически степень подвижности механизма / = 1.
\
Это кажущееся противоречие легко объяснить, если вспомнить, что траектория произвольной точки отрезка АВ, скользящего концами А и В по вершинам прямого угла, является эллипсом.
Только |
точка А — середина отрезка АВ — движется |
по |
дуге |
|
окружности радиуса OA. Поэтому, не нарушая |
возможности |
дви |
||
жения, точку А можно связать вращательной парой с рычагом |
OA. |
|||
По этой причине в реально выполненной модели степень |
подвиж |
|||
ности / = |
1. Однако, если бы центр вращательной пары, соединяю |
|||
щей звенья / и 2, был выбран не в Л, а в Л ' (А'В |
Ф A'D), |
механизм |
Рис. 1.10
действительно имел бы степень подвижности / = 0. Степень по движности механизма / окажется равной нулю и в том случае,
если вследствие погрешностей изготовления окажется, |
что АВ Ф |
|||
=h AD. |
Поэтому структуру рассмотренного механизма |
целесооб |
||
разно изменить, изъяв из него звено OA и кинематические пары О |
||||
и Л (рис. 1.10, |
б). После удаления звена OA окажется, |
что число |
||
звеньев п = 4, |
число пар ръ = 4 и / = |
1. |
оставить |
|
Аналогичных результатов можно добиться, если |
||||
звено OA, но удалить ползун 4 (или ползун 3) и две кинематические |
||||
пары, |
соединяющие ползун со стойкой |
и шатуном. |
|
При проектировании механизмов нужно предусмотреть, чтобы погрешности изготовления и сборки не приводили к появлению избыточных связей, вследствие которых механизм становится ста тически неопределимой системой. Это достигается, как это было показано Л . Н. Решетовым [106], выбором рациональной струк туры механизма. Точные рычажные механизмы в приборостроении целесообразно проектировать в ряде случаев не как плоские, а как пространственные, что позволит уменьшить деформации звеньев, возникающие при наличии погрешностей изготовления.
ГЛАВА 2
ТРЕНИЕ
2.1.РОЛЬ ТРЕНИЯ
Трение существенно влияет на точность работы механизмов приборов. При изменении направления движения меняется на правление сил трения и знак деформаций, вызываемых силами трения. Это является причиной появления упругого мертвого хода. У ряда измерительных приборов силы трения приводят к вариации показаний измеряемой величины (см. п. 2.6).
Если имеется зазор между цапфой вала и подшипником, цапфа под действием сил трения вскатывается на поверхность подшипника (см. п. 15.2). Изменение направления движения сопровождается изменением направления вскатывания, что приводит к ошибкам в положении вала.
Изменение величины сил трения при переходе от покоя к дви жению, непостоянство сил трения в процессе движения приводят при недостаточной жесткости конструкции к скачкообразному характеру движения (см. п. 2.9).
Все сказанное свидетельствует о том, что трение оказывает существенное влияние на точность механизмов. При проектиро
вании механизмов нужно стремиться не только к |
уменьшению |
сил трения, но и ограничить колебание Что величине |
сил трения. |
По виду трения различаются: а) трение скольжения (сухое, жидкостное и промежуточное между ними — полусухое или полу жидкостное); б) трение качения; в) трение, сопутствующее деформа циям упругих элементов («трение упругости»); г) трение верчения.
Трение качения и трение упругих элементов обусловлено одной пр.ичиной — внутренним трением из-за несовершенной упругости материала. Трение верчения проявляется в тех случаях, когда контакт двух поверхностей происходит по некоторой площадке, перпендикулярной оси вращения в относительном движении; при вращении одной из поверхностей в точках площадки контакта возникает трение скольжения. Контакт двух поверхностей перво начально является точечным, но вследствие контактных дефор маций распространяется на некоторую площадку, называемую упругой площадкой контакта.
2.2. ТРЕНИЕ П О К О Я И С К О Л Ь Ж Е Н И Я
Закон Амонтона—Кулона. Представим, что звенья / и 2, образующие поступательную пару, прижаты друг к другу уси лием Q, направленным по нормали к поверхностям соприкосно вения. На поверхностях соприкосновения звеньев возникают нор мальные давления. Равнодействующая нормальных давлений R^2 1 ) , передающаяся от звена 2 к звену / , имеет ту же линию действия,
о) |
|
что и Q (рис. 2.1, а) |
и |
удовлетво |
v=const |
ряет уравнению |
|
|
|
|
Q + Rf > = |
0. |
(2.1) |
|
|
|
|||
,(20 |
|
Пусть звено 1 перемещается от |
||
|
|
носительно звена 2 |
с |
постоянной |
Рис. 2.1 |
|
скоростью v. Д л я перемещения звена / |
к нему нужно приложить |
силу Р, составляющую острый угол с |
вектором скорости V или |
совпадающую с этим вектором по направлению. При совпадении направлений Р и v
|
| P | _ | R H = |
0, |
(2.2) |
где pj2 1 > |
— касательная составляющая |
реакции — является |
си |
лой сопротивления движению (силой |
трения F) , приложенной |
||
к звену |
/ . |
|
|
Амонтоном (1699 г.), а затем Кулоном (1781 г.) на основании выполненных ими экспериментов были сформулированы следую щие положения. Сила трения F пропорциональна величине нор мального усилия Rn (верхние, индексы опущены), не зависит от величины трущихся поверхностей и скорости относительного дви
жения. Д л я определения силы трения F используется |
зависимость |
F = fRn, |
(2.3) |
где / — коэффициент трения движения, определяемый опытным путем.
Перемещение звена / становится возможным лишь после того, как сила Р достигает определенного значения. При значениях силы Р << fRn о н а уравновешивается силой трения покоя FMK. При этом
Fпок = /пок^га- |
(2-4) |
Сила трения покоя и коэффициент трения покоя являются неопределенными, поскольку они могут принимать любые зна чения в интервале
FQ^Fn0K^ |
0; / о ^ / п о к ^ 0 . |
(2.5) |
Здесь F0 и f 0 — наибольшая |
сила трения покоя |
и наибольший |
коэффициент трения покоя в тот момент, когда начинается дви жение звена. Кулоном было доказано, что / 0 J>/, т. е. что наиболь ший коэффициент трения покоя больше коэффициента трения
скольжения. Д л я ряда сочетаний трущихся |
пар |
|
это |
остается, |
||||||||||||||
видимо, справедливым и в настоящее время. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Угол и конус трения. Представим теперь, что к |
звену прило |
|||||||||||||||||
жена сила Р под углом а к нормали |
п (рис. 2.1, б). Разложим силу Р |
|||||||||||||||||
на нормальную и касательную составляющие |
Р„ и |
Р,, определяе |
||||||||||||||||
мые уравнениями |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рп |
= |
Р cos |
a; |
Pt |
= |
Р sin |
а. |
|
|
|
|
(2.6) |
|||
Очевидно, |
что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rn |
= |
Р cos |
а; |
F |
= |
//?„ |
= |
fP |
cos а. |
|
|
|
|
(2.7 |
|||
Движение |
звена |
/ |
станет |
возможным, |
если |
окажется, |
что |
|||||||||||
Pt 5э F. Это равносильно требованию, что Р |
sin а ^ |
fP |
cos а. |
Из |
||||||||||||||
этого следует, |
что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t g a s s / . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.8) |
|||
Введем в рассмотрение угол р = |
arctg (/), который будем |
в по |
||||||||||||||||
следующем называть углом трения. Лучи МК |
и ML |
определяют |
||||||||||||||||
направления силы Р, при которых а = |
р |
и |
движение |
звена |
/ |
|||||||||||||
будет совершаться с постоянной скоростью. При |
а <* р |
сила |
Р |
|||||||||||||||
находится внутри |
области K.ML, |
и тогда звено |
/ нельзя |
привести |
||||||||||||||
в движение, как бы ни была велика сила Р. При а |
< |
р |
наступает |
явление заклинивания (самоторможения). Если же сила Р на ходится вне области KML (а > р), звено / будет двигаться с уско рением.
Представим, что звенья / и 2 образуют кинематическую пару, допускающую перемещение звена 7 по любой прямой, принадле жащей плоскости соприкосновения Я . Тогда для определения условий отсутствия заклинивания необходимо ввести в рассмотре ние конус с углом р при вершине М (рис. 2.1, в). Движение звена 1 окажется невозможным, если сила Р будет находиться внутри конуса.
Природа силы трения. Простота закона Амонтона—Кулона только кажущаяся. По мере проникновения в сущность трения оказывается, что зависимость между силой трения F и нормальным усилием Rn становится все более сложной.
По новейшим воззрениям трение, как указывает И. В. Крагельский [49], имеет двойственную молекулярно-механическую при роду. Оно обусловлено: а) силами сцепления между молекулами и атомами двух пленок, которыми покрыты трущиеся поверхности; б) объемным деформированием материала. Поверхность тела по крыта пленкой окислов материала и различных веществ, содер жащихся в окружающей среде. Деформирование материала про исходит в микрообъемах в зонах касания. Вследствие шерохова тости и волнистости поверхностей их касание всегда дискретно.
Пленки оказывают существенное влияние на силу трения. При наличии пленки увеличивается расстояние между молеку лами (атомами) основных материалов и уменьшается сила их взаимного сцепления. Коэффициенты трения для материалов с очи щенной поверхностью, лишенных окисной пленки, резко возра стают. Представление об этом дает простейший опыт — переме щение бокала по стеклянной пластинке [122]. Если увлажнить пластинку и ножку бокала, силы трения при перемещении бокала заметно увеличатся. Объясняется это тем, что вода удаляет жир, бокал и пластинка вступают в непосредственный контакт. Силы
сцепления при таком контакте весьма значительны, |
преодолеть |
их трудно. Это приводит к тому, что при перемещении |
бокала по |
пластинке могут быть вырваны кусочки стекла, на трущихся по верхностях появятся царапины.
Как уже упоминалось, касание поверхностей вследствие их шероховатости и волнистости является дискретным (происходит на отдельных выступах). Под влиянием сжимающей нагрузки на выступах в микрообъемах развиваются значительные давления. Вследствие этого выступы внедряются друг в друга, появляются фрикционные связи. При скольжении (относительном сдвиге) тру щихся поверхностей нарушаются фрикционные связи, что сопро вождается упругим и пластическим деформированием, оттесне нием материала, срезом внедрившегося материала.
В приборостроении многие механизмы работают с длительными выстоями. Отмечено, что после выстоя требуется большее, усилие для того, чтобы привести механизм в движение. Это вызывается тем, что наибольшая сила трения покоя, которую нужно преодо леть в начале движения, возрастает с увеличением продолжитель ности неподвижного контакта — продолжительности времени, в течение которого два покоящихся тела находились под действием сжимающей нагрузки.
Возрастание силы трения покоя объясняется следующим обра зом. Сначала нагруженные поверхности вступают в контакт на ограниченном числе выступов. Выступы, вошедшие в контакт, де формируются в направлении действия внешней нормальной на-
грузки, происходит большее сближение поверхностей, входят в контакт новые выступы. Напряженное состояние выступов из меняется во времени, так как оно зависит от сближения поверх ностей. На отдельных выступах пики напряжений значительно превосходят предел текучести, и в местах контакта происходит пластическая деформация. С течением времени, по мере сближения поверхностей, напряжения на выступах выравниваются, скорость пластической деформации замедляется, асимптотически стремясь к нулю. С увеличением продолжительности неподвижного кон
такта возрастает фактическая площадь контакта, что |
приводит |
к увеличению сопротивления в начале движения. |
|
Трение сопровождается износом — разрушением |
материала |
в результате многократного нарушения фрикционных связей. От деление материала происходит при различном числе циклов — числе воздействий на фрикционные связи: однократном при срезе, многократном — при упругом и пластическом оттеснении. Вид
нарушения фрикционной связи зависит от относительной |
глубины |
|
внедрения материала и его механических свойств. |
|
|
Приработка кинематических пар сопровождается износом, при |
||
котором отделение |
материала в начале происходит в |
основном |
в результате среза |
(приработочный износ). Поскольку |
поверх |
ности нагружены, выступы более твердой поверхности до начала движения внедряются в более мягкую поверхность. Вследствие скольжения на трущихся поверхностях процарапываются мелкие борозды, ориентированные по направлению скорости относитель ного движения. Затем в процессе движения начинают постепенно преобладать упруго-пластические деформации. Приработка при
водит к уменьшению силы |
трения. Во избежание повреждения |
|
поверхностей |
приработка должна производиться с постепенным |
|
возрастанием |
нагрузки. |
? з |
Большую опасность представляет схватывание (приваривание) твердых тел [47, 111 ].fСхватывание — результат непосредствен ного контакта значительных участков чистых поверхностей, ли шенных пленок. Разрушение пленок вызывается пластической и вязкой деформацией слоев, прилегающих к поверхности. При не посредственном контакте поверхностей, лишенных пленок, схва тывание происходит под воздействием сил сцепления между мо лекулами (атомами). Схватывание очищенных поверхностей по сравнению с поверхностями, покрытыми пленками, возникает при меньшей величине нормального давления. Скольжение поверх ностей способствует разрушению пленок, поэтому схватывание твердых тел при трении происходит при меньшем давлении. Д л я ряда механизмов со значительным трением скольжения (червячных и винтовых передач, винтовых механизмов) одним из критериев нагрузочной способности является то максимальное усилие, кото рому контактируемые поверхности могут противостоять в течение регламентированного времени (15—30 мин) без схватывания. На чало схватывания проявляется резким повышением температуры.
2.3. ТРЕНИЕ КАЧЕНИЯ
Перекатывание цилиндра под действием пары сил. Пред ставим сначала, что цилиндр, нагруженный силой Q, находится на плоскости в состоянии покоя (рис. 2.2, а). В зоне контакта цилиндра с плоскостью возникает деформация смятия, на кон тактной площадке АС появляются напряжения, расположенные симметрично по отношению к линии ОВ. Равнодействующая R„ напряжений имеет ту же линию действия, что и Q. Уравнения равновесия цилиндра под действием приложенных сил таковы:
Q + R „ = 0 ; Мдв=0. (2.9)
Вообразим теперь, что цилиндр, нагружен ный силой Q, должен перекатываться с по стоянной угловой ско ростью со по плоскости. Опытами Кулона было установлено, что для перекатывания цилинд ра к нему нужно прило жить момент М д в (рис. 2.2, б) даже при отсут ствии сопротивления
A MB МС
Рис. 2.2
воздуха. Работа, совершаемая этим моментом, затрачивается на преодоление сопротивления качению. Сопротивление перекатыва нию, по мнению многих исследователей, является следствием несовершенства упругих свойств материалов контактируемых тел (упругого гистерезиса). Отклонения от законов совершенной упругости приводят к тому, что одному и тому же значению относительной деформации г отвечают два значения напряжения о: большее соответствует нагружению материала, меньшее — разгрузке материала.
Обратимся к рис. 2.2, 6", на котором ABC — проекция пло щадки контакта на плоскость, перпендикулярную оси цилиндра.
При перекатывании цилиндра в указанном |
направлении |
уча |
||||||||
сток |
А В будет находиться |
в зоне |
исчезающих, а участок |
ВС— |
||||||
в зоне нарастающих деформаций. Рассмотрим две линии |
контакта, |
|||||||||
которым |
отвечают точки М |
и М' |
(рис. 2.2, б), симметрично |
рас |
||||||
положенные по отношению |
к линии ОВ. На |
элементарных |
пло |
|||||||
щадках контакта в М и М' |
упругие |
деформации одинаковы, но |
||||||||
нормальные напряжения не равны: dRn |
{М) >> dRn |
{М'), |
так |
как |
||||||
при |
перекатывании цилиндра |
в |
М |
имеет |
место |
нагружение, |
||||
а в М' — разгружение материала. Так как |
эпюра |
нормальных |
||||||||
напряжений оказывается несимметричной по отношению к |
ли |
|||||||||
нии |
ОВ, |
равнодействующая |
R„ |
|
нормальных |
напряжений |
сме |
щена на некоторую величину k по отношению к линии ОВ. Урав-
нения равновесия |
цилиндра под действием приложенных |
сил при |
|
со = const имеют |
такой вид: |
|
|
|
Q + Rn = 0; М д в = |
&3. |
(2.10) |
Коэффициент k, называемый коэффициентом трения качения, |
|||
имеет размерность |
длины и определяет |
плечо пары сил |
Q и R„. |
Этот коэффициент зависит от величины площадки контакта и харак тера гистерезиса в материалах контактирующих тел. Величина площадки контакта зависит от кривизн контактирующих поверх
ностей, приложенной нагрузки и модуля упругости. На величину |
|||||||
|
гистерезиса влияют: а) химический |
состав |
|||||
|
и структура |
материала, определяемая его |
|||||
|
механической |
и термической |
обработкой; |
||||
|
б) величина |
действующих |
напряжений |
||||
|
(с возрастанием а гистерезис увеличи |
||||||
|
вается); |
в) модуль |
упругости |
Е (при воз |
|||
|
растании Е величина гистерезиса умень |
||||||
|
шается); |
г) скорость перекатывания, опре |
|||||
|
деляющая скорость |
изменения |
напряже |
||||
|
ний на участках нагружения |
и разгрузки. |
|||||
Рис. 2.3 |
В силу |
сказанного |
коэффициент |
трения |
|||
|
качения k, приводимый в справочниках, |
||||||
связывается с конструктивным видом контактирующих |
тел, их |
||||||
кривизной, материалами и условиями нагружения. |
|
|
|
||||
Перекатывание цилиндра под действием силы. |
Д л я |
пере |
|||||
катывания цилиндра, |
нагруженного |
силой |
Q, к нему вместо мо |
мента можно приложить некоторое усилие Р (рис. 2.3). Вследствие упругого смятия в зоне контакта и гистерезиса равнодействующая нормальных напряжений R„ вновь окажется смещенной на вели чину k. Помимо R„ появится и R, — равнодействующая каса тельных напряжений, являющаяся в условиях качения без сколь
жения силой трения покоя |
(Fn 0 K ). |
Условия |
равновесия |
цилиндра |
|||
под действием приложенных сил |
при |
to = |
const |
будут |
таковы: |
||
Q + R„ = 0; |
P + F n o |
K = |
0; Ph = Qk. |
(2.11) |
|||
Из выражений (2.11) следует, что |
|
|
|
|
|||
|
P = Q t - |
|
|
|
(2Л2) |
||
Для того чтобы под действием силы Р цилиндр |
перекатывался, |
||||||
но не скользил, |
необходимо соблюсти определенные соотношения |
||||||
между k, f 0 и h |
(/о — наибольший |
коэффициент |
трения |
покоя). |
|||
Во избежание скольжения касательная составляющая Rt |
реакции |
||||||
должна удовлетворять следующему |
неравенству: |
|
|
||||
|
Rt |
— F„0K |
|
<ifoRn- |
|
|
(2.13) |