- •Предисловие
- •5. Работа внутренних сил плоской стержневой системы
- •6. Принцип возможных перемещений и упругие системы
- •9. Теорема о взаимности перемещений
- •10. Теорема о взаимности реакций
- •11. Теорема о взаимности реакций и перемещений
- •14. Теорема Лагранжа
- •18.1. Понятие о матрице перемещений
- •18.2. Вычисление интегралов формулы Мора в матричной форме в случае произвольных подынтегральных функций
- •18.4. Определение перемещений от силового воздействия
- •18.5. Определение перемещений от температурных воздействий
- •18.6. Определение перемещений от кинематических воздействий
- •1.7. Определение перемещений от совместных воздействий различного характера
- •5.1. РАСЧЕТ ОДНОПРОЛЕТНОЙ БАЛКИ
- •5.2. РАСЧЕТ ЛОМАНОГО БРУСА
- •5.3. РАСЧЕТ ТРЕХШАРНИРНОЙ РАМЫ
- •5.4. РАСЧЕТ ФЕРМЫ С ТРЕУГОЛЬНОЙ РЕШЕТКОЙ (АНАЛИТИЧЕСКИЙ СПОСОБ)
- •5.5. РАСЧЕТ ФЕРМЫ С ТРЕУГОЛЬНОЙ РЕШЕТКОЙ (ГРАФИЧЕСКИЙ СПОСОБ)
- •6.1. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ЗАДАННОЙ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ
- •6.2. ЗАМЕНЯЮЩАЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ЭЛЕМЕНТАРНЫХ РАСЧЕТНЫХ СХЕМ
- •6.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕАКЦИЙ
- •6.7. ПРОВЕРКА ПОЛУЧЕННОГО РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ
- •7.2. ПОСТРОЕНИЕ НАПРАВЛЯЮЩИХ ЭПЮР
- •7.3. РЕАЛИЗАЦИЯ МАТРИЧНОЙ ФОРМЫ ВЫЧИСЛЕНИЯ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •7.3.1. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ДИСКРЕТИЗАЦИИ
- •7.3.2. МАТРИЧНАЯ ФОРМА ПРЕДСТАВЛЕНИЯ ГРУЗОВОЙ И НАПРАВЛЯЮЩЕЙ ЭПЮР
- •7.3.3. ПОСТРОЕНИЕ МАТРИЦЫ ПОДАТЛИВОСТИ
- •7.3.4. ПРИЕМЫ МИНИМИЗАЦИИ РАЗМЕРОВ МАТРИЦЫ ПОДАТЛИВОСТИ
- •7.4. ПРОВЕРКА ПОЛУЧЕННЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ
- •8.1. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ЗАДАННОЙ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ
- •8.2. КЛАССИФИКАЦИЯ СТЕРЖНЕЙ РЕШЕТКИ ФЕРМЫ
- •8.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В СТЕРЖНЯХ ГРАФИЧЕСКИМ СПОСОБОМ
- •8.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕАКЦИЙ НА ОСНОВЕ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ
- •9.1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ РАСЧЕТА
- •9.3. ВЫБОР ОСНОВНОЙ СИСТЕМЫ МЕТОДА СИЛ
- •9.4. КАНОНИЧЕСКАЯ СИСТЕМА УРАВНЕНИЙ МЕТОДА СИЛ
- •9.5. МАТРИЧНАЯ ФОРМА МЕТОДА СИЛ
- •9.5.1. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ДИСКРЕТИЗАЦИИ
- •9.5.4. ФОРМИРОВАНИЕ КАНОНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИЙ
- •9.5.5. РЕШЕНИЕ КАНОНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИЙ
- •9.7. КОНТРОЛЬ ПРАВИЛЬНОСТИ РЕШЕНИЯ ЗАДАЧИ
- •10.1. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ РАСЧЕТА
- •10.2. НАЗНАЧЕНИЕ СИСТЕМЫ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ДЛЯ СОЗДАНИЯ ЗАМЕНЯЮЩЕЙ СИСТЕМЫ ОДНОПРОЛЕТНЫХ БАЛОК
- •10.3. ОСНОВНАЯ СИСТЕМА МЕТОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •10.4. КАНОНИЧЕСКАЯ СИСТЕМА УРАВНЕНИЙ МЕТОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •10.5 СТАНДАРТНЫЕ ЭПЮРЫ МЕТОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •10.6. ГРУЗОВАЯ И ЕДИНИЧНЫЕ ЭПЮРЫ МЕТОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •10.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ И СВОБОДНЫХ ЧЛЕНОВ КАНОНИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИЙ МЕТОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
- •10.9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОРДИНАТ ЭПЮРЫ ИЗГИБАЮЩЕГО МОМЕНТА В ЗАДАННОЙ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЕ
Построение эпюр изгибающего момента проводится на основе таблицы эпюр метода перемещений. Элементы этой таблицы наиболее характерных случаев нагружения приведены на рис. 9.5-9.8.
9.6. ГРУЗОВАЯ И ЕДИНИЧНЫЕ ЭПЮРЫ МЕТОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
Особое внимание рекомендуется обратить на подход, который позволяет строить эпюры изгибающего момента на балках ОСМП по их изогнутым осям. Если пометить растянутые волокна при изгибе (на-
пример, символом ), то с учетом характера внешней нагрузки легко построить и характер эпюры изгибающего момента (рис. 9.9, á).
В самом деле, если на участке оси балки внутрипролетная нагрузка отсутствует, то характер эпюры линейный. При наличии распределенной нагрузки постоянной интенсивности характер эпюры – параболический.
3 |
7 |
4 |
|
|
|
|
qa2 |
|
2 |
9 8 |
5 |
|
|
qa |
|
|
10 |
1 |
à |
6 |
|
|
q |
3 |
|
4 |
2 |
qa2 |
5 |
|
||
|
|
|
|
|
qa |
1 |
á |
6 |
|
Ðèñ. 9.9 |
0,333 |
0,333 |
||
|
0,167 |
|
|
|
0,438 |
|
|
0,125 |
|
|
0,312 |
0,562 |
|
||
|
|
0,312 |
0,375 |
Mzp |
,qa2 ; |
Qzp |
,qa |
|
â |
|
Наличие указанной информации позволяет построить вид эпюры изгибающих моментов (без использования таблиц метода перемещений), а затем нанести значения ординат, воспользовавшись табличными данными.
При таком подходе таблицы используются для проверки понимания исполнителем характера изгиба под действием нагрузки разного вида в конкретных условиях закрепления балки и «оцифровки» ординат. Это, в свою очередь, позволяет избежать часто встречающейся ошибки, которая заключается в том, что из таблицы выбирается эпюра, не соответствующая характеру нагружения. Подобная ошибка встре- чается при нагружении ОСМП единичными перемещениями по направлениям дополнительных связей.
При вычислениях по формулам таблиц метода перемещений (рис. 9.5- 9.6) следует помнить, что величины uw, v и являются относительными!
Для рассматриваемого примера описанный выше подход к построению «грузовой» эпюры в ОСМП (эпюры от нагрузки, приложенной в
223
ЗРС) реализован на рис. 9.9. Получение числовых данных для рис. 9.9, â проводится по участкам, нагруженным в ЗРС и поясняется ниже.
На участке 3-4 характер эпюры параболический, поэтому требуется определить три характерных значения изгибающего момента. В соответствии с формулами рис. 9.6, á имеем:
u = |
|
a |
= |
0,5 ; |
|
v = |
a |
= 0,5; |
w = 2a |
= 10,; |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
2a |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
2a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2a |
|
|
|
|||||||
|
u v2 |
− w2b2v − ug |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
α =w |
/ 12 |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
2 |
|
10, 2 b2 |
|
|
|
0,5 − |
0,5gO |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
= |
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
≈ |
0,0833; |
|
|
10, 0,5 0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
b |
|
|
g |
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
β |
=w |
vu2 |
− w2 |
|
2u − v / 12 |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5gO |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
10,2 b2 0,5 − |
|
|
|
|
|||||||||||
|
= |
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
≈ |
0,0833; |
|
||
|
10, 0,5 0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
(9.3) |
||||||
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|||||||
γ |
= vw + α − β = 0,5 10, + 0,0833 − 0,0833 = 0,5 ; |
|
||||||||||||||||||||||||
δ = u w − α + β = 0,5 10, + 0,0833 − 0,0833 = 0,5 ; |
|
|||||||||||||||||||||||||
M3−4 |
= α q 3−4 l32−4 |
= 0,0833q b2ag |
2 |
≈ 0,333qa 2 ; |
|
|||||||||||||||||||||
M4−3 |
= β q 3−4 l 32−4 |
|
= 0,0833q b2ag 2 |
≈ 0,333qa 2 ; |
|
|||||||||||||||||||||
M7−3 |
= M7−4 |
= |
|
q 3−4 l32−4 |
|
− 0,333qa 2 |
= |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
q b2ag 2 |
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
= |
|
|
− 0,333qa 2 = 0167,qa 2 . |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для контроля рекомендуется сравнить значения определяющих коэффициентов α, β, γ è δ с данными рис. 9.5, å, который является частным случаем нагружения по варианту рис. 9.6, á.
На участке 2-5 характер эпюры линейный с разрывом в точке приложения сосредоточенного момента. В соответствии с данными рис. 9.5, á получаем:
u |
= |
|
a |
= 0,5; v |
= |
a |
|
= 0,5; v2 |
= 0,25 < |
1 |
= 0,333; |
||||||||
2a |
2a |
3 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
α |
|
( |
|
|
2 |
) |
|
|
|
1 − |
3 0,52 |
|
|
|
|||||
= |
|
− 3v |
|
/ 2 |
= |
|
|
|
= |
0,125; |
|
|
|||||||
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
( |
|
|
) |
|
|
|
3 1 |
− 0,52 |
|
|
|
|
|
||
γ |
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
) |
|
|
|
(9.4) |
|||
= 3 |
|
1 − v2 |
|
/ 2 |
= |
|
|
= 1,125; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
M2−5 |
|
= αM = 0,125 qa22= 0,125qa2; |
|
|
|||||||||||||||
Q2−5 |
= γM / l2−5 = |
1,125 qa2 |
= 0,5625qa; |
|
|
||||||||||||||
|
|
2a |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
224
M8−5 = Q2−5l8−5 = 0,5625qa a = 0,5625qa2 ;
M9−2 = M − M8−5 = qa2 − 0,5625qa2 = 0, 4375qa2.
Следует обратить внимание на двойственность характера эпюры на рис. 9.5, á, связанную со значением параметра v, который определяет положение сечения с сосредоточенным моментом.
На участке 5-6 характер эпюры кусочно-линейный — эпюра состоит из двух участков с общей ординатой момента в точке приложения сосредоточенной силы. Этот случай нагружения представлен на рис. 9.5, à. Расчетные формулы позволяют определить следующие значения характерных ординат изгибающего момента и поперечной силы (только на этом участке поперечное усилие вблизи узла 5 имеет направление реакции в связи Z 5):
|
u = |
a |
= 0,5; |
v = |
a |
|
= 0,5; |
|
|
|
||||||
|
2a |
2a |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
( |
) |
|
|
||||
|
α |
|
|
( |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
= v |
1 − v2 |
|
/ 2 = 0,5 |
1 − 0,52 |
|
/ 2 = 0,1875; |
|
||||||||
|
γ |
= v ( |
3 − v2 ) / 2 = 0,5 (3 − 0,52 ) / 2 = 0,6875; |
|
||||||||||||
|
δ |
= u2 (3 − u) / 2 = 0,52 (3 − 0,5) / 2 = 0,3125; |
(9.5) |
|||||||||||||
M6−10 |
= αP5−6 l5− |
6 |
|
= 0,1875qa 2a = 0,375qa; |
|
|||||||||||
Q5−10 |
= δP5−6 = |
0,312qa; |
|
|
|
|
||||||||||
M |
−5 |
= Q |
5 |
−10 |
l |
5−10 |
= 0,312qa a = 0,312qa2. |
|
||||||||
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 9.10 представлены результаты нагружения ОСМП единичным перемещением по направлению связи Z1. Получение числовых данных проводим также по участкам, подвергшимся нагружению вследствие поворота узла 2.
3 |
4 |
2 |
5 |
|
Z1 =1 |
1 |
6 |
|
à |
|
|
|
|
|
6,0 |
|
|
|
|
|
||
2 |
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
5 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0,0 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1z , |
EJ |
|
; |
|
1z |
, |
EJ |
|||
M |
Q |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
a2 |
á
Ðèñ. 9.10
Для участков 1-2 è 2-5 используются данные таблицы с рис. 9.8, á:
225
|
|
z |
= |
|
3E2−1 J2−1 |
= |
3 E J |
= 15, |
EJ |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
M1,2−1 |
|
|
|
|
|
2a |
|
|
|
; |
|
|
||||||||
|
|
l2−1 |
|
|
a |
|
|
|
||||||||||||
|
|
z |
= |
3E2−1 J2−1 |
= |
|
3 |
E J |
|
= |
|
EJ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Q1, 2−1 |
|
|
|
|
b2ag 2 |
|
0,75 a 2 |
; |
|
|||||||||||
|
|
l22−1 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
z |
= |
|
|
3E2−5 J2−5 |
= |
3 E |
4J |
= 6,0 |
EJ |
. |
||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
M1,2−5 |
|
|
|
|
|
|
2a |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
l 2−5 |
|
|
|
|
|
a |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Заметьте, что поперечное усилие вычисляется только на участке 1-2, поскольку только на этом участке оно имеет направление реакции
в связи Z 5.
На рис. 9.11 представлены результаты нагружения ОСМП единичным перемещением по направлению связи Z2. Получение числовых данных проводим также по участкам, подвергшимся нагружению вследствие поворота узла 3.
3 |
4 |
6,0 |
|
3 |
|||
|
|||
|
|
||
Z2 =1 |
|
1,5 |
|
2 |
5 |
1,5 |
|
2 |
|||
|
|
||
1 |
6 |
z |
|
|
|
M2 |
|
à |
|
|
4
3,0
0,0
, EJa ; Qz2 , EJa2
á
Ðèñ. 9.11
Для участка 2-3 используются данные таблицы с рис. 9.8, á, а для участка 3-4 используются данные таблицы с рис. 9.8, ã:
|
|
|
z |
= |
3E3−2 J3−2 |
|
M |
||||||
|
2, 3−2 |
|
||||
l 3−2 |
||||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
z |
= |
3E3−2 J3−2 |
|
Q |
|
|||||
|
2, 3−2 |
2 |
||||
|
|
|
|
|
l 3−2 |
|
|
|
|
z |
= |
4E3−4 J3−4 |
|
|
|
|
||||
M2,3−4 |
|
|||||
l3−4 |
||||||
|
|
|
z |
= |
2E4−3 J4−3 |
|
|
|
|
||||
M2, 4−3 |
|
|||||
l 4−3 |
||||||
|
|
|
|
|
=3 E 2J
2a
=3b Eg 2J
2a 2
=4 E 3J
2a
=2 E 3J
2a
=3,0 EJa ;
=15, aEJ2 .
=6,0 EJa ;
=3,0 EJa .
226
На рис. 9.12 представлены результаты нагружения ОСМП единичным перемещением по направлению связи Z3. Получение числовых данных проводим по участкам, подвергшимся нагружению вследствие поворота узла 4.
3 |
4 |
|
Z3=1 |
2 |
5 |
1 |
6 |
|
à |
3,0 |
4 |
3,0 |
||
|
||||
|
|
|
||
|
6,0 |
|
|
1,5 |
|
|
|
1,5 |
|
|
|
0,0 |
||
|
5 |
|
||
|
|
|
|
|
Mz3 , EJ ; Qz3 |
, |
EJ |
||
|
a |
|
|
2 |
|
|
|
a |
|
|
á |
|
|
|
Ðèñ. 9.12
Для участка 3-4 используются данные таблицы с рис. 9.8, , а для участка 4-5 – данные таблицы с рис. 9.8, á.
M3z, 4−3 = 4E4l−3 J4−3 4−3
M3z,3−4 = 2E4l−3 J4−3 4−3
M3z, 4−5 = 3E4l−5 J4−5 4−5
Q3z, 4−5 = 3E4l−25 J 4−5 4−5
=4 E 3J
2a
=2 E 3J
2a
=3 E 2J
2a
=3b Eg 2J
2a 2
=6,0 EJa ;
=3,0 EJa ;
=3,0 EJa ;
=15, aEJ2 .
Необходимость в определении поперечных усилий на участках 2-3 (вблизи узлов 2 и 3) и 4-5 (вблизи узлов 4 и 5) связана с тем, что в этих узлах имеются реакции связей Z 4 è Z 5 с направлениями, соответствующими этим силам.
Иногда у студентов возникает вопрос об учете знаков изгибающих моментов, получаемых по формулам рис. 9.5-9.8. Ответ заключается в том, что получаемые знаки можно смело отбрасывать, поскольку ординаты изгибающего момента откладываются на растянутых волокнах. А какие именно волокна считать растянутыми следует из табличных эпюр.
На рис. 9.13 представлены результаты нагружения ОСМП единичным перемещением по направлению связи Z 4. Получение числовых данных проводим по участкам, подвергшимся нагружению вследствие смещения узла 4, а вместе с ним и всего ригеля 3-4.
227
3
2
1
Z4 =1 3
4 |
0,75 |
50,75
6M z4
à
Ðèñ. 9.13
1,5 |
4 |
1,5 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
0,75 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,75 |
||
2 |
|
5 |
0,0 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
EJ |
|
|
|
|
|
|
|
EJ |
|
, |
; |
|
|
z4 |
, |
|||||
Q |
|
|||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
a |
á
Для участков 3-2 è 4-5 используются данные таблицы с рис. 9.8, à:
|
|
|
z |
|
= |
|
3E3 |
−2 J3−2 |
||
M |
3−2 |
|||||||||
4, |
|
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
l 3−2 |
|||
|
|
|
z |
|
= |
3E3−2 J3−2 |
||||
Q |
|
|
||||||||
4, 3−2 |
|
|
|
|
||||||
|
l |
3 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
3−2 |
|||
|
|
|
z |
|
= |
|
3E4 |
−5 J4−5 |
||
M |
4−5 |
|
||||||||
4, |
|
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
l 4−5 |
|||
|
|
4z, 4−5 |
= |
3E4−5 J4−5 |
|
|||||
Q |
||||||||||
|
|
l 43−5 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= 3 E 2J
b2ag 2
= 3 E 2J
b2ag 3
= 3b Eg 2J 2a 2
= 3b Eg 2J 2a 3
=15, EJa ;
=0,75 aEJ3 ;
=15, aEJ2 ;
=0,75 aEJ3 .
На рис. 9.14 представлены результаты нагружения ОСМП единичным перемещением по направлению связи Z 5. Получение числовых данных проводим по участкам, подвергшимся нагружению вследствие смещения узла 5, а вместе с ним и всего ригеля 2-5.
3
2
1
4
5Z5 =1
6 |
1,5 |
3 |
1,5 |
4 0,75 |
|
0,75 |
|
|
|
|
0,75 |
|
|
|
0,75 |
2 |
|
0,75 |
|
5 |
0,375 |
|
0,375 |
||
0,75 |
|
|||
|
|
|
|
|
Mz5 , |
EJ ; Qz5 |
, |
EJ |
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
a |
|
a |
à |
á |
Ðèñ. 9.14
228