Текст
.pdf• Равновесие диска Д2. На диск Д2 действует вертикальная реакция VD = 12
кН. |
|
|
|
∑MB = 0; |
16 +12·3 – RC ·2 + 12·6 = 0, |
RC = 31 кН. |
|
∑MC = 0; |
VB ·4 +16 – 12·1 +12·2 = 0, |
VB = – 7 кН. |
|
Проверка: ∑Y = 0; VB + RC – 12 – 12 = – 7 + 31– 12 – 12 = 31 – 31 = 0. |
|||
• Равновесие диска Д4. На диск Д4 действует вертикальная реакция VE = 12 |
|||
кН. |
|
|
|
∑MF = 0; |
– (12 + 8)·2 + 16 ·2 – RK ·2 = 0, |
RK = – 2 кН. |
|
∑MK = 0; |
– (12 + 8)·6 + RF ·4 – 16·2 = 0, |
|
RF = 38 кН. |
Проверка: ∑Y = 0; – (12 + 8) + RF – 16 + RK |
= – (12 + 8) + 38 – 16 – 2= |
=38 – 38 = 0.
•Равновесие диска Д1. На диск Д1 действует вертикальная реакция VB = – 7
кН.
∑MА = 0; |
– MА + 8·2 |
– 7 ·4 = 0, |
MА = – 12 кН·м. |
∑Y = 0; |
VА – 8 + 7 |
=0, |
VА = 1 кН. |
Для проверки правильности определения реакций в связях рассмотренной балки составляем уравнения равновесия для всей расчётной схемы (рис. 2.16,
в).
∑MА = 0; 12 + 20·5 +16 – 31·8 + 24·12 +8·14 – 38·16 + 16·18 + 2·20 = = 856 – 856 = 0.
∑Y = 0; 1 – 20 + 31 – 24 – 8 – 16 + 38 – 2 = 70 – 70 = 0.
Уравнения равновесия удовлетворяются, следовательно, определение реак-
ций произведено верно.
3. Построим эпюры M и Q. С этой целью покажем схему взаимодействия отдельных дисков балки с определенными в п. 2 реакциями в связях (рис. 2.17.
а). По данной схеме построим эпюры M и Q для каждого отдельного диска и объединим их для всей схемы балки (рис. 2.17, а, б).
Определение положения и величины Mэкс на диске Д1 произведем по анало-
гии с примером 2.2.
61
2.5.Трёхшарнирные арки и рамы
2.5.1.Классификация арок и рам
Трёхшарнирные системы (см. рис.1.19, а и б) состоят из двух дисков, соеди-
нённых между собой одним шарниром и двумя шарнирами с основанием. Если диски представляют собой стержни с криволинейной осью, то система называ-
ется трёхшарнирной аркой (рис. 2.18, а). Если дисками являются прямолиней-
ные стержни или стержни с осью ломаного очертания, то в этом случае расчёт-
ная схема носит название трёхшарнирной рамы (рис. 2,18 , в).
Отличительной особенностью трёхшарнирной системы является то, что в обеих её опорах при любой нагрузке возникают две опорные реакции – верти-
кальная и горизонтальная (рис. 2.18, б, г). При действии только вертикальной нагрузки горизонтальные реакции в обеих опорах будут равны и направлены в противоположные стороны (на основании уравнения равновесия ∑X = 0) и на-
зываются распором. Поэтому трёхшарнирные системы часто называют распор-
ными. При этом распор при действии вертикальной нагрузки, направленной вниз, всегда направлен внутрь трёхшарнирной арки или рамы.
Арочные системы на протяжении многих веков были одной из основных ар-
хитектурно – строительных форм при возведении мостов, акведуков, перекры-
тий дворцов и соборов.
Элементами арки являются (см. рис. 2.18, а):
• пролёт – расстояние l между опорами);
•стрела подъёма – расстояние f от шарнира С до линии, соединяющей опорные точки арки;
•пята – опора арки;
•ключ (замок) – наиболее высокая точка арки, обычно шарнир;
•левая и правая полуарки – криволинейные стержни арки.
Основной геометрической характеристикой арки является отношение стрелы подъёма арки f к пролёту арки l. Это отношение колеблется в очень широких
62
пределах f/l= (1/2…1/20). В зависимости от этого отношения арки подразделя-
ются следующим образом: f/l= (1/5…1/20) – пологие; f/l= (1/3…1/5) – нор-
мальные; f/l > 1/3 – подъёмистые.
Оси арок могут быть очерчены по окружности (рис. 2.19, а), параболе (рис. 2.19, б), эллипсу (рис. 2.19, в), коробовой кривой, состоящей из дуг окружно-
стей разных радиусов.
Арки, очерченные по половине окружности (см. рис.2.19, а), называют полу-
циркульными. При значительном подъеме средней части, характерном для готи-
ческого стиля, получают стрельчатую арку (рис. 2.19, д).
Опоры арок обычно располагают на одном уровне. Если же опоры располо-
жены на разной высоте, что на практике встречается редко, то арка называется
ползучей (рис. 2.19, г).
При невозможности передачи распора трёхшарнирной системы на основа-
ние, применяют статически эквивалентную расчётную схему: трёхшарнирную арку или раму с затяжкой, которой и воспринимается распор. Затяжки могут быть прямолинейными и расположенными в одном уровне с опорами (рис. 2.20,
а) или выше их (рис. 2.20, б), а также ломаного очертания, поддерживаемые подвесками – повышенными (рис. 2.20, в) или пониженными (рис. 2.20, г).
2.5.2. Принципы определения реакций в связях
При определении опорных реакций в трёхшарнирных системах использу-
ются, в зависимости от условий задачи, уравнения равновесия, приведённые в
табл. 2.1 и дополнительная форма уравнения равновесия
∑MCлев = 0 или ∑MCправ = 0. |
(2.5) |
Выражения (2.5) представляют собой отражение равенства нулю изгибаю-
щих моментов в сечениях, примыкающих к ключевому шарниру С распорной системы.
63
Порядок составления уравнений равновесия в трёхшарнирных системах при определении опорных реакций может быть различен в зависимости от уровня расположения опор и направления действующей нагрузки.
1. Трёхшарнирная система с опорами на одном уровне при действии произ-
вольной нагрузки (рис. 2.21, а).
Рекомендуется следующий порядок составления уравнений равновесия для
определения опорных реакций: |
|
|
∑MA = 0, |
определяется VB; |
|
∑MB = 0, |
определяется VA; |
|
∑MCлев = 0 , определяется HA; |
(2.6) |
|
∑MCправ = 0 |
, определяется HB. |
|
Проверка: ∑X=0, ∑Y=0. |
|
2. Трёхшарнирная система с опорами на одном уровне при действии верти-
кальной нагрузки (рис. 2.21, б).
В этом случае порядок определения опорных реакций упрощается, так как
HA = HB = H.
∑MA = 0, определяется VB; |
|
∑MB = 0, определяется VА; |
(2.7) |
∑MCлев = 0 (либо ∑MCправ = 0), определяется H; |
|
Проверки: ∑Y=0, ∑MCправ = 0 (либо ∑MCлев = 0 ).
3. Трёхшарнирная система с опорами на разных уровнях при действии про-
извольной нагрузки (рис. 2.22, а).
При общепринятых направлениях опорных реакций в пятах трёхшарнирной системы (по вертикали и горизонтали) не удаётся составить такие уравнения равновесия, чтобы в каждое из них входило лишь по одному неизвестному. По-
этому для их определения приходится решать системы алгебраических уравне-
ний.
64
Первая система уравнений
∑MA = 0,
∑MCправ = 0, определяются VB и HB.
Вторая система уравнений |
(2.8) |
∑MB = 0,
∑MCлев = 0 определяются VА и HА.
Проверки: ∑X=0, ∑Y=0.
4. Трёхшарнирная система с опорами на разных уровнях при действии вер-
тикальной нагрузки (рис. 2.21, б).
В этом случае порядок определения опорных реакций упрощается, так как
HA = HB |
= H, и необходимо решить лишь одну систему алгебраических уравне- |
ний: |
|
|
∑MA = 0, |
|
∑MCправ = 0, определяются VB и H; |
либо |
(2.9) |
|
∑MB = 0, |
|
∑ M Cл ев = 0 определяются VА и H. |
Вторая вертикальная реакция определяется из дополнительного уравнения
равновесия ∑MCлев = 0 (либо ∑MCправ = 0).
Проверки: ∑Y=0 и любое из неиспользованных уравнений равновесия. Примечание. При действии вертикальной нагрузки необходимость решения
системы алгебраических уравнений можно исключить, если реакции в опорных связях направить, как показано на рис. 2.22,в. В этом случае порядок определе-
ния опорных реакций ничем не будет отличаться от их определения в трёхшар-
нирной системе с опорами на одном уровне (2.7). Переход к общепринятым направлениям опорных реакций можно осуществить по зависимостям:
′ |
cosα , |
′ |
′ |
sin α , |
′ |
′ |
sin α , |
(2.10) |
H = H |
VA = VA |
+ H |
VB = VB |
− H |
где α – угол наклона прямой, соединяющей опоры А и В, к горизонту.
5. Трёхшарнирная арка с затяжкой и подвесками (рис. 2.23, а).
65
Вертикальные опорные реакции в такой арке определяется как в простой
трёхшарнирной системе с опорами на одном уровне (см. 3.8).
Стержни затяжки и подвески рассматриваются как линейные связи. Тогда реакция (усилие) Nзат в горизонтальном стержне затяжки (рис. 2.23, б) может
быть определена аналогично определению распора из уравнения
∑MCправ = 0 (либо ∑MCлев = 0 ).
Вырезая узел D (рис. 2.23, в) и составляя уравнения равновесия для сходя-
щихся сил N1, N2 и Nзат, получим усилия в элементах 1 и 2:
∑X=0, |
Nзат – N2 cosα = 0, |
N2 = Nзат /cosα . |
∑Y=0, |
N1 + N2 sinα = 0, |
N1 = – N2 sinα = – Nзат tgα . |
Если необходимо определить реакции в ключе трёхшарнирной системы, то
после определения опорных реакций по уравнениям 2.6 – 2.10 достаточно уда-
лить связи в шарнире и рассмотреть равновесие любой части расчётной схемы
(левой или правой).
Пример 2.4. Требуется определить реакции в связях трёхшарнирной арки
(рис. 2.24), загруженной вертикальной нагрузкой.
Решение.
В трёхшарнирной арке с опорами на одном уровне левая полуарка загружена
треугольной распределённой нагрузкой, правая – сосредоточенной силой (рис. 2.24, а).
Удалив связи в пятах арки, заменим их действие вертикальными реакциями
и распором. Треугольную распределённую нагрузку на левой полуарке приве-
дем к равнодействующей.
Для определения реакций в связях используем порядок расчёта (2.7):
∑MA = 0; |
45·6 + 60·12 – VB ·15 = 0, VB = 66 кН. |
|
∑MB = 0; |
VA ·15 – 45·9 – 60·3 = 0, |
VA = 39 кН. |
∑MCправ = 0; |
– 60·3 – VB ·6 + H·4.5 = |
– 60·3 – 66 ·6 + H·4.5 = 0, H = 48 кН. |
66
Реализация записанного уравнения показана пунктиром на рис. 2.24, б с
указанием номера уравнения. Результат определения опорных реакций в арке
приведен на рис. 2.24, в.
Проверка: |
|
∑Y=0; |
66 + 39 – 45 – 60 = 105 – 105 = 0. |
∑MCлев = 0 ; |
39·9 – 48·4,5 – 45·3 = 351 – 351 = 0. |
Уравнения равновесия удовлетворяются, следовательно, определение реак-
ций произведено верно.
Для определения реакций в ключе арки (рис. 2.24, г) после удаления связей удобно рассмотреть равновесие правой полуарки. Из уравнений равновесия ∑X=0 и ∑Y=0 находим, что Cx = H = 48 кН, Cy = 6 кН.
Пример 2.5. Требуется определить реакции в связях трёхшарнирной рамы с опорами, расположенных в разных уровнях (рис. 2.25, а), и построить эпюры усилий M, Q и N.
Решение. 1. Определим реакции в связях заданной расчетной схемы.
Для этого, удалив связи в пятах арки, заменим их действие вертикальными и горизонтальными реакциями. Равномерно распределённую нагрузку на правой части рамы приведем к равнодействующей (рис. 2.25, б).
Для определения реакций в связях используем порядок расчёта (2.10):
∑MA = 0; 16·2 + 8·2 + 40 +16·6 – VB ·8 – HВ·2 = 0.
= 0; 16·2 – VB ·4 + HВ·2 = 0.
Решая эти уравнения совместно как систему алгебраических уравнений, на-
ходим VB = 18 кН, HВ= 20 кН.
∑MB = 0; VА ·8 + HА·2 – 8·6 + 40 – 16·2 = 0.
= 0 ; VА ·4 + HА·4 – 16·2 – 8·2 + 40 = 0.
Решая данные уравнения совместно как систему алгебраических уравнений,
находим VА = 6 кН, HА= – 4 кН.
67
Реализации уравнений ∑MCправ = 0 и ∑MCлев = 0 соответственно показаны
пунктиром на рис. 2.25, б пунктиром. Результат определения опорных реакций
в арке приведен на рис. 2.25, в.
Проверка:
∑X=0; |
16 + 4 – 20 = 0. |
∑Y=0; |
6 – 8 – 16 + 18 = 0. |
Уравнения равновесия удовлетворяются, следовательно, реакции определе-
ны верно.
Для определения реакций в ключе С (рис.2.25, г) после удаления связей удобно рассмотреть равновесие правой части рамы. Из уравнений равновесия
∑X=0 и ∑Y=0 находим, что Cx = 20 кН, Cy = 2 кН.
2. Определим значения M, Q и N на участках и в расчетных сечениях рамы,
проставленных на рис. 2.25, г. В силу того, что связи в шарнире С удалены,
значения усилий определяем из равновесия каждого диска рамы по-
отдельности.
Значения поперечных сил на участках и в расчётных сечениях:
• для диска AC
Q1 |
– 2 |
= ∑ Fyниз = – 4 кН; |
Q3 – 4 |
= ∑ Fyниз = – 4 – 16 = – 20 кН; |
Q5 |
– 6 |
= ∑ Fyлев = 6 кН; |
Q7 – 8 |
= ∑ Fyправ = – 2 кН; |
Q9 |
–10 |
= ∑ Fyправ = 0; |
|
|
• для диска CB |
|
|
Q11 –12 = ∑ Fyверх = 20 кН; |
Q13 = ∑ Fyправ = –18 + 4 ·4 = – 2 кН. |
|
Значения изгибающих моментов в расчётных сечениях: |
||
• для диска AC |
|
|
M1 = 0; |
M2 = M3 = ∑ M низ = – 4 ·2 = – 8 кН·м (растяжение левых воло- |
кон);
M4 = ∑ M низ = –4 ·4– 16 ·2 = – 48 кН·м (растяжение левых волокон);
M5 = M4 = – 48 кН·м (растяжение верхних волокон);
M6 = M7 = ∑ M прав = 40 – 2 ·2= 36 кН·м (растяжение верхних волокон);
68
M9 = M10 = ∑ M прав = 40 = 36 кН·м (растяжение верхних волокон);
• для диска CВ
M11 = 0; M12 = ∑ M верх = 20·2 = 40 кН·м (растяжение левых волокон);
M13 =M12 = ∑ M верх = 20·2 = 40 кН·м (растяжение нижних волокон);
M14 = 0.
Значения продольных сил в расчётных сечениях:
• для диска AC
N1 |
– 2 |
= N2 –3 = ∑ Fxниз = – 6 |
кН; |
N4 –6 = N7 – 8 = ∑ Fxправ = –20 кН; |
|
N9 |
–10 |
= ∑ Fxправ =0; |
|
|
|
• для диска CВ |
|
|
|||
N11 |
–12 = ∑ Fxверх = – 2 кН; |
|
N13 – 14 = ∑ Fxправ = 0. |
||
По |
найденным значениям усилий строим эпюры M, Q и N (рис.2.26, а – в). |
3.Произведем визуальную проверку правильности построения эпюр усилий на основании правил, сформулированных в подразд. 2.1.
4.Производим проверку равновесия верхнего и нижнего жестких узлов расчетной схемы (рис. 2.26, г).
Пример 2.6. Требуется определить реакции в связях трёхшарнирной арки с
повышенной затяжкой ломаного очертания (рис. 2.27).
Решение. Арка с повышенной затяжкой ломаного очертания и подвесками загружена на левой полуарке равномерно распределённой нагрузкой (рис. 2.27,
а), которая для расчёта приведена к равнодействующей (рис. 2.27, б).
Так как распор в арке воспринимается затяжкой, вертикальные опорные ре-
акции в опорах А и В определяются как в простой балке (рис. 2.27, б):
∑MA = 0; |
96·4 – VB ·8 = 0, |
VB = 24 кН. |
∑MB = 0; |
VА ·16 – 96·12 = 0, |
VА ·16= 72 кН. |
Проверка: |
|
|
∑Y=0; |
72 + 24 – 96 = 0. |
|
69
Определение усилия в горизонтальном элементе затяжки определим из уравнения;
∑MCправ = 0; – VB ·8 + Nзат·5 = – 24 ·8 + Nзат·5 = 0, Nзат = 38,4 кН.
Усилия в подвеске 1 и наклонной части затяжки определим из равновесия
узла D (рис. 2.27, в): |
|
∑X=0; Nзат + N2 cosα = 0, |
N2 = Nзат /cosα = 38,4/0,8 = 48 кН. |
∑Y=0; N1 – N2 sinα = 0, |
N1 = N2 sinα = 48·0,6 = 28,8 кН. |
Силы, действующие на стержни арки, показаны на рис. 2.27, г.
2.5.3. Расчет трехшарнирных арок на действие вертикальных нагрузок
Аналитический расчёт арок включает в себя определение опорных реакций и вычисление усилий в сечениях арки. Определение опорных реакций было под-
робно описано в подразд. 2.5.2. Поэтому задачей данного параграфа является,
главным образом, определение усилий.
Рассмотрим трёхшарнирную арку с опорами на одном уровне и для сравне-
ния – простую балку того же пролёта и загруженную той же нагрузкой, что и арка (рис. 2.28, а).
При определении вертикальных опорных реакций в арке и балке при помо-
щи уравнений равновесия ∑MA =0 и ∑MB =0 легко убедиться в том, что верти-
кальные реакции в балке и арке одинаковы
VA =VAб ; VB =VBб . |
(2.11) |
Для определения распора воспользуемся одним из уравнений (2.8), а именно
∑ MCлев = VA·l1 – F1(l1– a1) – F2(l1– a2) – F3(l1– a3) – H·f = 0.
Первые четыре слагаемых в полученном выражении, с учётом (2.11), пред-
ставляют собой выражение для изгибающего момента M Cб |
в сечении С простой |
||
балки, что даёт возможность записать |
|
||
H = |
MCб |
. |
(2.12) |
|
|||
|
f |
|
70