Текст
.pdfОкончание табл. 5.1
10. Произвести деформационную проверку расчета
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∑ ∫ |
M |
i0 M F |
|
|
|
= 0 , |
∑ ∫ |
M i0 M F |
dx + ∑ |
Ni0 N F |
l = 0 |
, |
|
∑ |
|
N |
0 N |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i F |
l = 0 |
, |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
EI |
|
EA |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СФ |
|
|
|
|
|
|
|
|
СФ |
|
|
EA |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
либо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
либо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
либо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s0 M F |
|
|
|
|
s0MF |
dx + |
|
|
|
|
|
|
|
s0NF |
l = 0 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
∑ |
|
|
M |
dx = 0 , |
|
M |
N |
|
|
|
|
|
|
s0 NF |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
m |
∫ |
|
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
∑∫ |
|
|
|
EI |
|
∑ |
EA |
|
|
∑ |
|
|
EA |
l = 0 |
, |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СФ |
|
|
|
|
|
|
С |
Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i0 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
M |
|
s0 = ∑ M |
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
M |
s0 |
= ∑ M i0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Ns0 = ∑ Ni0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ns |
|
|
= ∑ Ni |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчёт окончен |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11. Определить на основании дифференциальной зависимости Q = dM попереч- dx
ные силы на всех участках расчётной схемы и построить эпюру QF
12.Из условия равновесия узлов определить продольные силы во всех стержнях и построить эпюру NF
13.Произвести статические проверки равновесия:
при правильно произведённом расчёте любая отсечённая часть схемы или вся схема, отсечённая от опор, под действием внутренних и внешних сил должна удовлетворять условиям равновесия.
П р и м е ч а н и е. m – число участков интегрирования при изгибе; Cф – число стерж-
ней фермы.
Как видно из табл. 5.1 общая последовательность расчёта не зависит от типа расчётной схемы. Различия появляются лишь при определении коэффи-
циентов при неизвестных и свободных членов по формуле Максвелла – Мо-
ра.
При выполнении расчёта необходимо обратить внимание на следующие моменты.
1. Выполнение деформационной проверки расчёта (см. п. 10 табл. 5.1).
Смысл деформационной проверки такой же, как и у системы канонических уравнений: она отрицает перемещения в заданной расчётной схеме по на-
правлению удалённых связей. Для того, чтобы деформационная проверка
211
была более корректной, желательно выбрать новую основную систему мето-
да сил и построить в ней эпюры усилий от единичных сил, приложенных по
направлениям удалённых связей M i0 , Ni0 и их суммарные эпюры M s0 , Ns0 . В
связи с этим деформационные проверки могут быть локальными (использо-
вание эпюр M i0 , Ni0 ) или общими (использование эпюр M s0 , Ns0 ). Оценка по-
грешности расчёта производится по сравнению сумм положительных и отри-
цательных величин вычисленных интегралов и не должна превышать 1%.
2. Построение эпюры поперечных сил (см. п.11 табл.5.1). Определение поперечных сил на участках с прямолинейной эпюрой изгибающих моментов
(рис. 4.18) производят на основании дифференциальной зависимости Q =
dM/dx, что для горизонтально ориентированного стержня |
приводит к выра- |
||
жению |
|
|
|
Q = tgα = |
M j − M i |
. |
(5.11) |
|
|||
ij |
l |
|
|
|
|
Для участков, где действует равномерно распределённая нагрузка, фигуру эпюры изгибающих моментов можно разложить на две составляющие
(рис.5.19): прямолинейную и «балочную», и для каждой из них построить эпюры поперечных сил, а результаты сложить. Так как на рассматриваемом участке эпюра поперечных сил должна быть прямолинейной, ее ординаты по концам участка можно записать в виде
Q = Qб + |
M j − M i |
= |
ql |
+ |
M j |
− M i |
и |
Q |
= Qб + |
M j − M i |
= − |
ql |
+ |
M j |
− M i |
. (5.12) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
i i |
l |
2 |
|
|
l |
j |
j |
l |
2 |
|
|
l |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Для вертикальных и наклонных стержней расчётной схемы «верх» и «низ» рассматриваемого участка выбирается произвольно.
Рассмотрим несколько примеров расчёта статически неопределимых сис-
тем методом сил при действии внешней нагрузки.
Пример. 5.1. Требуется рассчитать неразрезную балку, показанную на
рис. 5.20, а.
Решение. 1. Степень статической неопределимости при K =2, Ш = 4
212
nc = 3·2 – 4 = 2.
2. Система канонических уравнений имеет вид
δ11X1 + δ12X2 + |
1F |
δ21X1 + δ22X2 + |
2F |
=0;
=0.
3.Выбранная основная система показана на рис. 5.20, б.
4.Определим усилия в основной системе от единичных моментов, по-
следовательно прикладываемых по направлению удалённых связей (рис. 5.20, в, г), т.е. построим эпюры M10 и M 20 . Кроме того, воспользуемся про-
стотой задачи и построим деформированные схемы основной системы от единичных воздействий, на которых покажем возможные перемещения,
представляющие собой коэффициенты при неизвестных канонических урав-
нений.
5. Определим усилия в основной системе от действия заданной нагрузки и строим эпюру M F0 (рис. 5.20, д), покажем перемещения по направлению уда-
лённых связей, представляющие собой свободные члены канонических урав-
нений.
6. Определим коэффициенты при неизвестных канонических уравнений:
|
= ∑ ∫ |
(M10 )2 |
8 |
|
|
|
|
2 |
|
|
4 |
|
|
|
(рад/кН·м); |
||||||||||||
δ11 |
|
|
|
dx = |
|
|
|
|
|
2 |
×1 |
= |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
EI |
|
2EI ×6 |
|
3EI |
||||||||||||||||||||||
|
= δ21 = ∑ ∫ |
M 0 M 0 |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
(рад/кН·м); |
|||||||||||
δ12 |
|
1 |
2 |
dx = |
|
|
2 ×1 |
= |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
EI |
|
|
|
2EI ×6 |
|
3EI |
|||||||||||||||||||
|
= ∑ ∫ |
|
(M 20 )2 |
1 |
|
|
8 |
|
2 |
|
6 |
|
|
2 |
10 |
(рад/кН·м). |
|||||||||||
δ22 |
|
|
|
|
dx = |
|
|
( |
|
2 ×1 |
|
+ |
|
2 |
×1 ) |
= |
|
||||||||||
|
EI |
|
|
EI |
2 ×6 |
|
6 |
3EI |
7. Определим свободные члены канонических уравнений:
|
= ∑ ∫ |
M 0 M 0 |
|
|
1 |
|
2 |
|
|
256 |
(рад); |
|
|
|
||||||
D1F |
1 |
F |
dx = |
|
× |
|
|
×64 ×8 ×0,5 = |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
EI |
|
2EI |
3 |
|
3EI |
|
|
|
||||||||||||
D2 F |
= ∑ ∫ |
M 0 M 0 |
dx = |
1 |
( |
1 |
|
2 |
×64 ×8 ×0,5 |
6 |
|
|
= |
164 |
(рад). |
|||||
EI |
F |
EI |
2 × |
3 |
- 6 30, 667 ×1) |
3EI |
||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Решим систему канонических уравнений:
213
4 |
X1 |
+ |
2 |
X 2 + |
256 |
= 0, |
||
3EI |
3EI |
|
|
|||||
|
|
|
|
3EI |
||||
2 |
X1 |
+ |
10 |
+ |
164 |
= 0. |
||
3EI |
3EI |
|
||||||
|
|
|
3EI |
Упростим полученную систему уравнений, умножив все его члены на
1,5EI:
|
|
|
|
|
2X1 + X2 + 128 = 0, |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
X1 + 5X2 + |
82 = 0. |
|
|
|
|
|||
|
Используя правило Крамера, получим |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
D = |
= 2 ×5 -1×1 = 9 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
1 |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
-128 |
1 |
|
|
×5 - (-82) ×1 = -558 ; |
2 |
-128 |
= 2 ×(-82) - (-128) |
×1 |
= -36 , |
|||
D1 |
= |
= -128 |
D2 = |
|
|||||||||
|
-82 |
5 |
|
|
|
|
1 |
-82 |
|
|
|
||
|
откуда |
X1. |
= |
D1 |
= −558 = -62 кН×м; |
X 2 = |
D2 |
|
= −36 = -4 кН×м. |
|
|
||
|
D |
D |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
9 |
|
|
9 |
|
|
|
9. Построим эпюру изгибающих моментов в заданной расчётной схеме
(рис. 5.21, а):
M F = M10 X1 + M 20 X 2 + M F0 .
Для неразрезных балок указанное сложение производится достаточно просто: необходимо отложить на опорах найденные значения неизвестных и к полученной эпюре опорных изгибающих моментов «подвесить» эпюру M F0 .
10. Выполним деформационную проверку расчёта, для чего выберем но-
вую основную систему (рис. 5.21, б), в которой прикладываем сразу все еди-
ничные силы по направлению удалённых линейных связей и от их действия
строим эпюру M s0 . Сравнивая полученную эпюру M s0 с эпюрами M10 и M 20 ,
использованными в расчёте, видим, что она им не подобна, т.е. производимая проверка будет достаточно корректна.
|
|
|
0M |
|
|
1 |
8 |
|
6 |
|
|
∑∫ |
M |
F |
dx = |
(-62×22 +31×14 -6×4) - |
(2×6×4 +30, 667 ×6)}= |
||||||
|
|
s |
|
{ |
|
|
|||||
|
|
EI |
|
EI |
2×6 |
6 |
= 1 (−1157,333+1157,333) = 0 .
EI
Таким образом, деформационная проверка выпоонена.
214
11. Построим эпюру QF на основании дифференциальной зависимости
Q = dM по участкам расчётной схемы.
dx
Участок 1 – левый пролёт балки. Загружен равномерно распределённой нагрузкой, поэтому для нахождения значений поперечных сил по концам участка используем приём, приведённый на рис. 5.19 и описанный формула-
ми (5.12):
Q = |
8 ×8 |
+ -4 - (-62) = 39, 25 кН; |
Q = − |
8 ×8 |
+ -4 - (-62) = −24, 75 кН . |
|
|
||||
лев |
2 |
8 |
прав |
2 |
8 |
|
|
Участок 2 – правый пролёт балки. Нагрузка в пролёте отсутствует, эпюра изгибающих моментов очерчена по наклонной прямой. Следовательно, попе-
речная сила по всему пролёту постоянна. Её значение вычисляем по формуле
(5.11):
= −30, 667 − (−4) = −
Q 4,444 кН . 6
Участок 3 – консоль балки.
Q = ∑Fправ = 15,333 кН.
Построенная по полученным значениям эпюра QF показана на рис. 5.21, а.
В левом пролёте эпюра QF имеет нулевое значение на расстоянии x0 от ле-
вой опоры. Находим экстремальное значение изгибающего момента в этом сечении (рис. 5.21, в).
Q0 = ∑Fлев = 39,25 – 8 · x0 = 0, x0 = 4,97 м.
Mэкс = ∑Mлев = 39,25·4,97 – 8 ·4,97·0,5·4,97 = 36,63 кН·м.
12. Выполним статические проверки расчёта, для чего из условия равно-
весия опорных узлов по построенным эпюрам MF и QF определим опорные реакции (рис.5.21, г).
Для отсечённой от опор балки составляем уравнения равновесия:
∑Y = 39,25 + 20,36 + 19,777 – 8 ·8 – 15,333 = 79,333 – 79,333 = 0;
∑MA = – 62 – 20,306 ·8 – 19,777 ·14 + 15,333·16 + 8·8·4 = = – 501,326 + 501,328 ≈ 0.
215
Таким образом, проверки равновесия также выполняются. Следовательно,
расчёт неразрезной балки произведён правильно.
Пример. 5.2. Требуется рассчитать раму, показанную на рис. 5.22, а.
Решение. 1. Степень статической неопределимости при K =2, Ш = 4
|
nc = 3·2 – 4 = 2. |
|
2. |
Система канонических уравнений имеет вид |
|
|
δ11X1 + δ12X2 + |
1F = 0; |
|
δ21X1 + δ22X2 + |
2F = 0. |
3. |
Основная система, показанная на рис. 5.22, б, выбрана путём «врезки» |
двух шарниров в средний узел рамы. При этом реакция в удалённой угловой связи между стойкой и ригелем рамы X2 может быть отнесена как в левое, так и в правое от узла сечение ригеля.
4. Определим усилия в основной системе от единичных моментов, по-
следовательно прикладываемых по направлению удалённых связей (рис. 5.22, в, г), для этого найдем реакции от указанных воздействий и построим эпюры M10 и M 20 .
5.Определим усилия в основной системе от действия заданной нагрузки и построим эпюру M F0 (рис. 5.22, д).
6.Определим коэффициенты при неизвестных:
δ11 = ∑ ∫ |
(M10 )2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
(рад/кН·м). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
dx = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2 ×1 ) × |
2 = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
EI |
|
|
3EI ×6 |
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
= δ21 = ∑ ∫ |
M 0 M 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
(рад/кН·м). |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
δ12 |
|
1 |
2 |
dx = - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2 ×12 + |
2 ×1) = - |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
EI |
|
|
|
3EI ×6 |
|
|
EI |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
= ∑ ∫ |
|
(M 20 )2 |
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
2 |
|
3 |
|
|
2 |
|
|
|
|
1 9 |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
12 |
( рад/кН·м). |
|||||||||||||||||||||||||
δ22 |
|
|
|
|
|
|
dx = |
|
|
|
|
{ |
|
|
|
|
|
× |
|
|
|
× 2 × 2 |
|
|
+ |
|
× 2 ×1 |
|
+ |
|
|
|
× |
|
(2 × 2 |
|
+ 2 ×1 + |
2 × 2 ×1)} = |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
EI |
|
|
|
EI |
|
2 |
|
|
6 |
|
|
6 |
3 |
6 |
|
EI |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
7. Определим свободные члены канонических уравнений: |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
D1F = ∑ ∫ |
M 0 M 0 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
207 |
|
(рад); |
|
|
||||||||||||||||||||||||
1 |
|
F |
dx = |
|
|
( |
|
|
× |
|
|
× 4 ×189 ×0, 5 |
+ |
|
|
× |
|
|
|
×36 ×1) = |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
EI |
|
|
|
EI |
|
3 |
6 |
3 |
6 |
|
EI |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
D2 F = ∑ ∫ |
|
M 20 M F0 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
1 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 +1 |
|
|
|
|
|
1 9 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
dx = |
|
|
|
{- |
|
× |
|
× 2 × 216 ×1 |
- |
|
|
|
× |
|
|
|
|
×3× 216 - |
|
× |
|
(216 × 2 + 4 ×189 ×1,5)} = |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
EI |
|
|
|
|
EI |
|
2 |
6 |
|
2 |
|
2 |
|
|
3 |
6 |
216
= − 1377 (рад).
EI
8. Решим систему канонических уравнений:
2 |
X1 |
- |
|
2 |
|
X 2 |
+ |
|
207 |
= 0, |
|||
|
|
EI |
EI |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
EI |
|||||
- |
2 |
X1 |
+ |
12 |
|
X 2 |
- |
1377 |
= 0. |
||||
3EI |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
EI |
|
|
|
3EI |
Упростим полученную систему уравнений, умножив все его члены на
0,5EI:
|
|
|
X1 |
– X2 + 103,5 = 0, |
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
X1 |
+ 6X2 – 688,5 = 0. |
|
|
|
|
|
|
Используя правило Крамера, получим |
|
|
|
|
|
|||||
1 |
-1 |
= 5 ; |
|
-103,5 |
-1 |
; |
|
1 |
-103,5 |
= 585 , |
D = |
|
D1 |
= |
= 67, 5 |
D2 |
= |
|
|||
-1 |
6 |
|
|
688.5 |
6 |
|
|
-1 |
688,5 |
|
откуда |
X1. |
= |
D1 |
= |
67, 5 |
= 13, 5 кН×м; |
X 2 |
= |
D2 |
= |
585 |
= 117 кН×м. |
D |
|
D |
|
|||||||||
|
|
|
5 |
|
|
|
5 |
|
9. Построим эпюру изгибающих моментов в заданной расчётной схеме
M F = M10 X1 + M 20 X 2 + M F0 .
Все слагаемые приведённой формулы и результат сложения - эпюра MF
показаны на рис. 5.23, а.
10. Выполним деформационную проверку расчёта, для чего выберем но-
вую основную систему (рис. 5.23, б), для которой построим эпюры M10 , M 20 и
их сумму, эпюруM s0 . Сравнивая полученную эпюру M s0 с эпюрами M10 и M 20 ,
использованными в расчёте, видим, что она им не подобна, т.е. производимая проверка будет достаточно корректна.
|
|
|
s0 M F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
∑ ∫ |
M |
dx = |
|
1 |
|
{- |
1 |
× |
3 |
× 2 ×99 ×3 + |
1 |
× |
3 |
(-2 ×99 ×3 + 2 ×6 ×18 - 6 ×99 + 3×18) + |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
EI |
|
EI |
2 |
6 |
|
2 |
6 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
+ |
1 |
× |
9 |
(6 ×18 - 4 ×7,5 × 20, 25 + 9 ×103, 5) - |
1 |
× |
9 |
(2 ×6 ×13, 5 + 6 ×36) + |
|||||||||||||||
|
3 |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
6 |
|
||||||||
|
+ |
3 |
× 2 |
×3×117} = |
1 |
(-938, 25 + 938, 25) = 0 . |
||||||||||||||||||
|
6 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, деформационная проверка выполнена.
217
11. Построим эпюру QF на основании дифференциальной зависимости
Q = dM по участкам расчётной схемы (рис. 5.24, а).
dx
Участки A – K |
|
и K – D . Применив формулу (4.11), получим |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
Q |
|
|
= |
99 |
= 33 кН ; |
Q |
= |
-18 - 99 |
= -39 кН . |
|||||||||||
|
|
AK |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
KD |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Участок D – E. Применив формулу (5.12), получим |
|||||||||||||||||||||||
Q = |
8 ×9 |
+ |
-103,5 - (-18) |
= 26,5 кН ; |
Q = - |
8 ×9 |
|
+ |
-103,5 - (-18) |
= -45,5 × . |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
лев |
2 |
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
прав |
2 |
|
9 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Участки B – E |
|
и E – C . Применив формулу (5.11), получим |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
Q |
|
= |
117 |
= 39 кН ; |
Q |
|
= |
36 -13, 5 |
|
= 2,5 кН. |
||||||||||
|
|
|
BE |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|
|
EC |
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Построенная по полученным значениям эпюра QF показана на рис. 5.24, б.
В левом пролёте эпюра QF имеет нулевое значение на расстоянии x0 от ле-
вой опоры. Вырежем ригель рамы в левом пролёте рамы (рис. 5.24, в) и най-
дем экстремальное значение изгибающего момента в этом сечении.
Q0 = ∑Fлев = 26,5 – 8 · x0 = 0, x0 = 3,31 м.
Mэкс = ∑Mлев = 26,5·3,31– 8 ·3,31·0,5·3,31 = 25,89 кН·м.
12. Определим продольные силы в стержнях рамы и построим эпюру NF,
для чего поочерёдно вырежем узлы D и E рамы (рис. 5.24, г) и из их равнове-
сия найдем продольные силы NAD , NDE и NBE. Построенная по полученным значениям эпюра показана на рис. 5.24, д.
13. Выполним статические проверки расчёта, для чего из равновесия опорных узлов по построенным эпюрам NF и QF определим опорные реакции
(рис. 5.24, е).
Для отсечённой от опор рамы составим уравнения равновесия:
∑Y = 26,5 + 48 + 19,777 – 8 ·9 – 2,5 = 74,5 – 74,5= 0;
∑X = 72 – 39 –33 – 8 ·9 – 2,5 = 72 – 72= 0;
∑MA = 72·3 + 8·9·4,5 – 48 ·9 – 39 ·3 + 2,5·18 – 36 = = – 585 + 585 = 0.
Таким образом, проверки равновесия также выполняются. Следовательно,
расчёт неразрезной балки произведён правильно.
218
Пример. 5.3. Требуется построить эпюру изгибающих моментов в ригеле и определить продольные силы в стойке и подкосе комбинированной расчёт-
ной схемы (рис. 5.25, а). Соотношение жесткостей EA/EI =15 м-2.
Решение. 1. Расчётная схема имеет число контуров K =3.
Число простых шарниров (или связей, недостающих до полного защемле-
ния) определяем по узлам расчётной схемы:
Узел А: число шарниров Ш =2;
Узел В: число шарниров Ш=2 (два примыкающих к основанию);
Узел C: число шарниров Ш =3 (в опорной линейной связи не достаёт до полного защемления двух связей, и один шарнир соединяет стержни расчёт-
ной схемы);
Узел D: число шарниров Ш =1 (один примыкающий шарнир между двумя стержнями схемы).
Итого Ш=8.
Степень статической неопределимости при K =3, Ш = 8 nc = 3·3 – 8 = 1.
2. Каноническое уравнение имеет вид δ11X1 + 1F = 0.
3.Выбранная основная система показана на рис. 4.25, б.
4.Определим усилия в основной системе от единичной силы, прило-
женной по направлению удалённой связи, для этого найдем реакции от ука-
занного воздействия и построим эпюры M10 и N10 (рис. 5.25, в).
Так как в рассматриваемой расчётной схеме продольные усилия в ригеле отсутствуют, продольные силы в стойке и подкосе здесь и далее будем пока-
зывать (для упрощения графического материала) непосредственно на эпюрах изгибающих моментов.
5.Определим усилия в основной системе от действия заданной нагрузки и построим эпюру M F0 (рис. 5.25, г).
6.Определим коэффициент при неизвестном канонического уравнения:
219
δ11 = ∑ ∫ |
(M 0 )2 |
|
dx + ∑ |
(N 0 )2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
4 |
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
2 |
|
5 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
1 |
l = |
|
|
|
|
|
(2 × |
|
|
× 2 |
× 4 |
) + |
|
|
|
{2 |
×3 + ( |
|
) |
×5} |
= |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
EI |
|
|
|
|
EA |
EI |
6 |
|
EA |
|
|
3 |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
= |
42, 667 |
+ |
25,899 |
= |
|
|
42, 667 |
+ |
|
25,899 |
= |
44, 393 |
|
(м/кН). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
EI |
|
|
EA |
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
15EI |
|
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
7. Определим свободный член канонического уравнения: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
D1F = ∑ ∫ |
|
M 0 M |
0 |
dx + ∑ |
|
N 0 N 0 |
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
400 |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
1 |
|
F |
|
1 |
F |
l = |
|
|
|
|
( |
|
×80 |
× 4 × 2) + |
|
|
{-80 × 2 |
×3 + |
|
× |
|
|
×5} = |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
EI |
|
|
|
EA |
|
|
|
EI |
3 |
|
EA |
3 |
3 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
= |
426, 667 |
+ |
631,111 |
= |
426, 667 |
+ |
631,111 |
= |
468, 741 |
(м). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
EI |
|
|
|
EA |
|
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
15EI |
|
|
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
8. Определим неизвестное канонического уравнения: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
X1 = – 1F/δ11 = – 468,741/44,393 = – 10,559 |
|
кН. |
|
9. Построим эпюру изгибающих моментов в заданной расчётной схеме и
определим продольные силы в стойке и подкосе
M |
F |
= M 0 X |
+ M 0 |
; |
N |
F |
= N 0 X |
+ N 0 . |
|
1 1 |
F |
|
|
1 1 |
F |
Результаты расчета показаны на эпюре MF (рис. 5.26, а).
Построение эпюры QF (рис. 5.26, б) выполняется так же, как и в преды-
дущих примерах.
10. Для выполнения статических проверок расчёта определим реакции в
опорных связях на основании принципа независимости действия сил.
RA = X1 = – 10,559 |
кН. |
|
|||||
RC = RC01 X1 + RCF0 |
= 320/3 + (4/3)·(– 10,559) = 92,588 |
кН. |
|||||
V |
= V 0 |
X |
1 |
+V 0 |
= |
160 + (–1) ·(– 10,559) = 170,559 кН. |
|
B |
B1 |
|
BF |
|
|
|
|
H B = H B01 X1 + H BF0 |
= |
320/3 + (4/3)·(– 10,559) = 92,588 |
кН. |
Для отсечённой от опор комбинированной расчётной схемы составим уравнения равновесия (рис. 5.26, в).
∑Y = 170,559 – 10,559 – 40 ·4 = 0;
∑X = 92,588 – 92,588 = 0;
∑MB = 40·4·2 – 10,559 ·4 – 92,588 ·3 = 320 – 320 = 0.
Таким образом, проверки равновесия также выполняются. Следо-
вательно, расчёт произведён правильно.
220