- •1. Основные понятия
- •1.2 Реальный объект и расчётная схема
- •1.3 Классификация внешних сил
- •1.4 Метод сечений
- •2. Геометрические характеристики поперечных сечений бруса
- •2.2 Геометрические характеристики простейших фигур
- •2.3 Зависимость между моментами инерции относительно
- •2.4 Главные оси и главные моменты инерции сечения
- •2.5 Зависимость между моментами инерции при повороте осей
- •2.6 Графический способ исследования моментов инерции. Круги Мора
- •2.7 Радиусы и эллипс инерции
- •3.7 Моменты инерции сложных сечений
- •3. Вычисление моментов инерции относительно центральных осей X,y
- •4.Определение главных центральных моментов инерции и положения
- •3. Центральное растяжение и сжатие
- •3.1 Напряжения при центральном растяжении, сжатии
- •3.2 Продольные и поперечные деформации при центральном
- •3.3 Испытание на растяжение. Основные механические характеристики
- •3. 4 Явление наклёпа
- •3.5 Расчёт на прочность при центральном растяжении, сжатии
- •3.6 Статически неопределимые задачи при центральном
- •3.7 Монтажные напряжения в статически неопределимых системах
- •4.Основы теории напряженного и деформированного состояния
- •4.1Основные понятия.
- •4.2 Закон парности касательных напряжений. Главные площадки, главные напряжения.
- •4.3 Виды напряженного состояния.
- •4.4 Линейное (одноосное) напряженное состояние.
- •4.5 Плоское (двухосное) напряженное состояние.
- •4.6 Графический метод исследования напряженного состояния в точке. Построение кругов Мора
- •4.6.1 Прямая задача
- •4.6.2 Обратная задача.
- •4.7 Напряжения на произвольной площадке при объемном напряженном состоянии
- •4.7.1 Круг Мора для объемного напряженного состояния.
- •4.9 Энергия изменения формы и объёма
- •5. Теории предельных напряженных состояний
- •6 Изгиб
- •6.1 Основные понятия об изгибе
- •6.2 Опорные устройства балок и их типы
- •6.3 Определение реакций
- •6.4 Внутренние усилия при изгибе
- •6.5 Дифференциальные зависимости при изгибе между q, q, m
- •6.6 Напряжения при изгибе
- •6.6.1 Нормальные напряжения при чистом изгибе
- •6.6.2 Напряжения при поперечном изгибе
- •6.7 Расчёт балок на прочность по допускаемым напряжениям
- •6.8 О рациональной форме поперечного сечения балки
- •6.9 Перемещения при изгибе.
- •6.10 Балки переменного сечения и балки равного сопротивления
- •7. Сдвиг, кручение
- •7.1 Сдвиг
- •7.1.1 Чистый сдвиг и его особенности
- •7.1.2 Зависимость между упругими характеристиками
- •7.2. Кручение
- •7.2.1 Основные понятия
- •7.2.2Связь между моментом внешних пар сил, передаваемой
- •7.2.3 Напряжения и деформации при кручении круглого вала.
- •7.2.4 Кручение брусьев некруглого поперечного сечения.
- •7.2.5Свободное кручение тонкостенных стержней открытого профиля
- •7.2.6 Свободное кручение составного открытого профиля
- •7.2.7 Кручение тонкостенного стержня с замкнутым профилем
- •8. Устойчивость сжатых стержней
- •8.1 Основные понятия
- •8.2Формула Эйлера для критической силы
- •8.3 Влияние условий закрепления стержня на величину
- •8.4 Критические напряжения. Пределы применимости формулы Эйлера
- •8.5 Расчеты на устойчивость с использованием коэффициента
- •8.6 О выборе материала и рациональной формы поперечного
- •8.7 Продольно - поперечный изгиб
6.8 О рациональной форме поперечного сечения балки
Согласно полученным формулам ( 6.10), (6.13) для напряжений при поперечном изгибе нормальные напряжения , изменяясь по линейному закону, равны нулю на нейтраль-ной оси и достигают наибольшего значения на поверхности балки, а касательные напряжения равны нулю на поверхности и максимальные на нейтральной оси. Рассмотренный характер распределения напряжений позволяет сделать определенный вывод о рациональной форме сечения при изгибе. Так как в балках наиболее часто нормальные напряжения значительно больше касательных, то материал, расположенный у нейтрального слоя, нагружен очень мало. Поэтому с целью его экономии и снижения веса конструкции следует выбирать такие формы сечения, у которых большая часть материала бала бы удалена от нейтральной линии, являю-щейся осью симметрии (рис.6.24 а). Из практически используемых профилей наиболее опти-мальным для материала, одинаково сопротивляющегося растяжению, сжатию, будет двутав-ровое сечение (рис. 6.24 б), для которого толщина стенки h будет определяться величиной τmax.
Рис.6.24
Если материал неодинаково сопротивляется растяжению, сжатию, то опти-мальной формой сечения в этом случае будет тавровое сечение. Материал сжатию сопротив-ляется обычно лучше, чем растяжению и, следовательно, допускаемое напряжение на сжатие будет больше допускаемого напряжения на растяжение ,поэтому тавр следует располагать таким образом, чтобы его волокна, наиболее удаленные от нейтрального слоя, располагались в сжатой области (6.24 в)
6.9 Перемещения при изгибе.
Дифференциальное уравнение упругой линии балки.
При изгибе ось балки искривляется, а поперечные сечения перемещаются поступательно и поворачиваются вокруг нейтральных осей, оставаясь при этом перпендикулярными к изогнутой продольной оси (рис.6.23). Деформированная ось балки называется упругой линией, а поступательные перемещения сечений, равные перемещениям у(z) их центров тяжести сечений – прогибами балки. Прогибы у(z) и углы поворота сечений θ(z) связаны между собой. Из рис.6.22 видно, что угол поворота сечения θ равен углу φ наклона касательной к упругой линии, так как это углы с взаимно перпендикулярными сторонами. Согласно геометрическому смыслу первой производной у' =tgφ. Таким образом, tg θ = tgφ = у'.
В пределах упругих деформаций прогибы балок малы, а углы поворота не превышают 0,1рад, поэтому можно принять θ= у'.
Форма упругой линии балки определяется выражения кривизны(α), полученной при выводе формулы нормальных напряжений.
Рис.6.22 В
тоже время кривизна плоской кривой
равна.(b)Из
равенства правых частей выражений (α)
и(b) следует
.
Полученное
уравнение называется дифференциальным
уравнением упру-гой линии балки. Как
отмечалось выше, при малых деформациях
(у')2<<1,
поэтому этой величиной можно пренебречь.
В результате получим упрощенное
дифференциальное уравнение упругой линии балки .(6.14)
Выбор знака в правой части этого уравнения определяется направлением оси У, так как от этого направления зависит знак второй производной
При ЕIх=const, М=М( z) =,.
Постоянные интегрирования C и D определяются из граничных условий.
EI
EIEI Из
граничных условий при z = 0 следует:,
EI.
Полученное уравнение прогибов представляет квадратичную параболу, но по выра-жению ==constбалка должна изогнуться по дуге окружности. В полученных результатах наглядно проявляется приближенный характер уравнения. Однако, в пределах длины балки ℓ указанные дуги параболы и окружности практически совпадают.
Если балка имеет несколько участков с различными аналитическими выражениями из-гибающих моментов, то дифференциальные уравнения упругой линии также будут различны. Интегрирование таких уравнений для nучастков приводит к 2n постоянных интегрирования. Для их определения к граничным условиям на опорах добавляются условия равенства проги-бов и углов поворота сечений на стыке смежных участков. Рассмотрим это на примере балки с двумя участками (рис.6.24).
Iучасток: 0:EIx=z,
ZII
EIx=
EIx=
Рис.6.24
I I участок: α EIx=z – F(z-α),
EIx=,
EIx=.
Здесь интегрирование идет без раскрытия скобок, т.е., переменной интегрирования является (z – α) а не z, что скажется только на величинах СI I ,DI I
Граничные условия: ;
, =0,
,
.