- •Технические средства систем автоматического управления
- •Введение
- •1. Разработка и изготовление средств автоматики
- •1.1. Выбор варианта технологического процесса
- •1.2. Технологичность конструкций блоков систем автоматики
- •Состав показателей технологичности электромеханических устройств сведен в табл. 1.2.6.
- •Коэффициент точности обработки
- •Состав показателей технологичности коммутационных устройств приведен в табл. 1.2.7.
- •Коэффициент повторяемости материалов
- •1.3. Обеспечение точности и надёжности технологических процессов.
- •Допуск размера замыкающего звена
- •Тп состоит из ряда технологических операций, поэтому его надежность оценивается по выражению
- •1.4. Прогнозирование и оптимизация технологических процессов.
- •Поскольку координатами вектора является градиент
- •1.5. Технология производства интегральных схем
- •1.6. Структура технологического оборудования микроэлектроники
- •1.7. Специфика высокочастотных печатных плат
- •1.8. Сборка электронных блоков на пп.
- •1.9. Автоматизированная установка компонентов на пп.
- •1.10. Технология поверхностного монтажа
- •1.11. Электромонтажные соединения в приборостроении
- •Физико-химические основы пайки
- •1.12. Намотка
- •1.13. Пайка групповым инструментом
- •1.14. Подготовительно-заключительные операции групповой пайки
- •1.15. Внутри- и межблочный монтаж
- •1.16. Ультразвук в технологии отмывки электронных блоков
- •1.17. Технология герметизации сау
- •2. Элементы средств автоматики
- •2.1. Параметры, не обладающие свойствами аддитивности
- •2.2. Датчики, области применения, требования.
- •2.3. Емкостные и индуктивные датчики.
- •2.4. Датчики электромашинного типа
- •2.5. Датчики вакуума и силовые датчики.
- •Э. Д. С. Во вторичной обмотке описывается выражением
- •2.6. Устройства сравнения значений параметров
- •2.7. Исполнительные устройства
- •2.8. Элементарные звенья систем автоматического управления
- •3. Структура средст автоматики
- •3.1. Общие характеристики
- •3.2. Структурные схемы сау и правила их преобразования
- •3.3. Автоматическое регулирование
- •3.4. Интегрированные автоматизированные системы управления
- •3.5. Функции эвм в контуре управления тп
- •4. Сбор и обработка информации
- •4.1. Обработка результатов мониторинга
- •4.2. Моделирование возмущенного движения транспортного средства
- •4.3. Испытания электронной аппаратуры
- •4.4. Оптимизация средств контроля и управления
- •Задача адаптации сао возникает в следующих случаях.
- •4.5. Оценка состояния эргатических систем управления
- •5. Применение средств автоматики
- •5.1. В пирометрии
- •5.2. Для камуфляжа информации
- •5.3. Для экстрагирования
- •5.4. В энергетике
- •5.5. В гальванотехнологии
- •5.6. Для резервирования информации
- •5.7. В массометрии
- •5.8. В навигации
- •5.9. В спорте
- •5.10. Для защиты прав потребителей;
- •5.11. Для оценки экологического состояния водоема
- •5.12. Для оценки работоспособности сердца человека
- •5.13. Для направленной кристаллизации расплава лейкосапфира
- •5.14. Для сейсмического зондирования дна водоёмов
- •5.15. Для акустического каротажа осадочного чехла
- •5.16. В управлении судном с глубоководным оборудованием на буксире
- •5.17. В управлении судном в режиме буксировки сейсмокосы
- •5.18. Для управления ориентацией космического аппарата
- •5.19. Для эргатических систем манипулирования
- •5.20. Для коррекции электроэнергии в искажающих системах
- •Заключение
- •Библиография
5.18. Для управления ориентацией космического аппарата
Движение космического аппарата (КА) вокруг цента масс, как твердого тела произвольной конфигурации с тремя вращательными степенями свободы, описывается уравнениями вида:
дL/дt=0,5L(t)▫w(t); |
(5.18.1) |
I1дw1/дt=M1(t)–(I3–I2)w2(t)w3(t); |
(5.18.2,а) |
I2дw2/дt=M2(t)–(I1–I3)w1(t)w3(t); |
(5.18.2,б) |
I3дw3/дt=M3(t)–(I2–I1)w1(t)w2(t), |
(5.18.2,в) |
где L(t)=l0(t)+l1(t)+l2(t)+l3(t) – кватернион поворота КА; w(t)=w1(t)i1+w2(t)i2+w3(t)i3 – фазовые координаты (вектор угловой скорости) КА; M(t)=[M1(t), M2(t), M3(t)]T – вектор управления (вектор внешнего момента, действующего на КА).
Фазовые координаты и управление подчинены требованиям задачи Л. С. Понтрягина типа L(t), w(t); ||L||=l02(t)+l12(t)+l22(t)+l32(t)=1; i1, i2, i3 – орты гиперкомплексного пространства (мнимые единицы Гамильтона). В динамических уравнениях Эйлера (5.18.1) и (5.18.2) для КА l1(t), l2(t), l3(t) – главные центральные моменты инерции КА.
На модуль вектора управления наложено ограничение
| |≤Mmax. |
(5.18.3) |
Задав произвольные граничные условия по угловому положению
(0)= 0, (T)= T |
(5.18.4) |
и угловой скорости КА
(0)= 0, (T)= T, |
(5.18.5) |
требуется определить оптимальное управление опт(t) системой (5.18.1) и (5.18.2) при ограничении (5.18.3) на управление и граничных условиях (5.18.4) и (5.18.5) минимизирующих функционал
J= (α1+α2| |)dt, |
(5.18.6) |
где α1≈α2=const>0, время T не задано.
Записав уравнения Эйлера (5.18.2,а, 5.18.2,б и 5.18.2,в) в виде
w*=R0M–R1(w)w, |
(5.18.7) |
где R0 и R1(w) – матрицы размерности 3×3 вида
R0= ; |
(5.18.8) |
R0= ;¤ |
(5.18.9) |
выполняется процедура принципа максимума Понтрягина, для чего вводятся вспомогательные функции Q(t) и p(t) (кватернион и вектор, соответственно), соответствующие фазовым координатам L(t) и w(t).
При этом функция Гамильтона-Понтрягина принимает вид
H= –q*(α1+α2|M|), |
(5.18.10) |
где q*≥0=сonst так как при q*=0 функция Гамильтона-Понтрягина соответствует задаче оценки быстродействия и не учитывает критерий (5.18.6).
При q*=1 сопряженная система представима выражением
, |
(5.18.11) |
здесь символ «¤» - символ кватерионного умножения, vect (●) – векторная часть кватерниона, а R (w) – матрица размерности 3×3.
Введя обозначение
p=vect (L*¤Q)=L*¤cv¤L, |
(5.18.12) |
где cv – произвольная векторная постоянная.
Для задачи оптимального разворота сферически симметричного КА, положив I1=I2=I3=1, c критерием (5.18.6) функция Гамильтона-Понтрягина (59.10) имеет вид
H=–(α1+α2|M|)+<w, p>/2+<φ, M>, |
(5.18.13) |
а краевая задача принципа максимума представима выражениями вида
2L*=L¤w; |
(5.18.14) |
w*=Mопт; |
(5.18.15) |
p= L*¤cv¤L, cv=const; |
(5.18.16) |
φ*= –p/2; |
(5.18.17) |
L(0)=L0, L(T)=LT; |
(5.18.18) |
w(0)=0, w(T)=0. |
(5.18.19) |
Записав (5.18.16) в дифференциальном виде
p*=p×w, |
(5.18.20) |
(здесь символ «×» – векторное произведение), и приняв w||p, из (5.18.20) p=p0=p(0)=const, φ определяется из
φ= –p/2+ φ(0), φ0=const||p0. |
(5.18.21) |
Функция Гамильтона-Понтрягина на участке t [0, τ1] принимает вид
Hопт= –(α1+α2Mmax)+<Mmaxtpe, pe>/2+Mmax<φ, φ/|φ|>0. |
(5.18.21) |
По приведенному выше алгоритму управления требуется выполнение условий φ0↑↑pe и |φ0|≥α2, в противном случае, с ростом t увеличивается |φ(t)|, следовательно, алгоритм управления не имеет участка свободного движения. Если же |φ0<α2, то алгоритм управления на первом участке носит пассивный характер, т. е. Mопт=0, тогда, используя (5.18.21)
Mmax<φ, φ/|φ|>=Mmax(|φ0|–|cv|t/2), |
(5.18.22) |
так как φ/|φ|=pe, |p0|=|cv|.
Но траектория движения КА, при t=T,
L(T)=L0¤exp{Mmax(τ1 τ2+T(T–τ2)+[(τ12+τ22–T2)/2]pe/2, |
|
откуда
T2/2–τ1T+τ1τ2+(τ12–τ22)/2=θ/Mmax, |
(5.18.23) |
Θ=2arccos [sgal (L0*¤LT)]. |
|
Таким образом функция Гамильтона-Понтрягина на участке t [0, τ1] принимает вид
Hопт=–(α1+α2Mmax)+Mmax|φ0|=0, |
(5.18.24) |
тогда
τ1=T–τ2; |
(5.18.25) |
|
|φ(τ1)|=α2= |cv|τ1/2+|φ0|; |
(5.18.26) |
|
|φ(τ2)|=α2= |cv|τ2/2–|φ0|. |
(5.18.27) |
Откуда
τ1=2(|φ0|–α2/|cv|; τ2=2(|φ0|+α2/|cv|; |
(5.18.28) |
а, с учетом (5.18.25)
τ1+τ2=T, |
(5.18.29) |
и, подставляя значения τ1 и τ2 из (59.28),
|φ0|=|cv|T/4. |
(5.18.30) |
С учетом (5.18.24) и (5.18.30), |cv|, |φ0|, τ1 и τ2 описываются в виде
|cv|=4(α1+α2Mmax)/TMmax; |
(5.18.31) |
|φ0|=4(α1+α2Mmax)/Mmax; |
(5.18.32) |
τ1=T/2–α2TMmax/[2(α1+α2Mmax)], |
(5.18.33) |
τ2=T/2+α2TMmax/[2(α1+α2Mmax)], |
(5.18.34) |
а, подставляя τ1 и τ2 в (5.18.23) и решая это уравнение относительно T,
T=2(α1+α2Mmax){Θ/[α1(α1+2α2Mmax)]}1/2. |
(5.18.35) |
Теперь задача управления ориентацией КА решена полностью.
Что демонстрируется рис. 5.18.1.
Рис. 5.18.1