- •Тепломассообмен
- •Часть 2 (тот-2)
- •Часть 2 (тот-2)
- •450062, Республика Башкортостан, г.Уфа, ул. Космонавтов,1
- •Введение
- •Необходимость углублённого понимания и роль российских учёных
- •Модели среды и задача курса
- •1. Теплообмен
- •1.1. Основные понятия теплообмена
- •Основные способы переноса теплоты
- •Виды сложного теплообмена
- •1.2. Теплопроводность. Закон Фурье
- •Пределы и характер изменения коэффициента теплопроводности
- •1.3. Дифференциальное уравнение теплопроводности и его решения
- •Условия однозначности для процессов теплопроводности
- •1.3.1. Теплопроводность при стационарном тепловом режиме (граничные условия I рода) Плоская стенка,
- •Многослойная плоская стенка
- •1.3.2. Теплопередача (теплопроводность при граничных условиях III рода) Плоская однородная и многослойная стенки
- •Цилиндрическая стенка: теплопроводность при стационарном тепловом режиме (граничные условия I рода)
- •Многослойная криволинейная стенка: теплопередача (теплопроводность при граничных условиях III рода)
- •Средняя расчётная поверхность
- •Интенсификация теплопередачи – увеличение теплового потока
- •Расчётные формулы для цилиндрической стенки
- •Критический диаметр цилиндрической стенки
- •Тепловая изоляция
- •1.3.3. Нестационарная теплопроводность Физические представления о процессах нагревания и охлаждения тел
- •Охлаждение (нагревание) неограниченной пластины
- •Количество теплоты, отданное пластиной в процессе охлаждения
- •Влияние числа Bi на процессы нестационарной Теплопроводности
- •Охлаждение тел конечных размеров
- •Зависимость охлаждения (нагревания) от формы и размеров тела
- •Регулярный режим охлаждения (нагревания) тела
- •1.4. Конвективный теплообмен (кто) в однофазной среде
- •Система дифференциальных уравнений кто
- •Теория подобия
- •Методы приведения к безразмерному виду Простейший метод – метод «губки»
- •Получение эмпирических уравнений подобия
- •1.5. Элементы теплообмена при фазовых превращениях. Конденсация чистого пара
- •Расчёт коэффициента теплоотдачи по формулам Нуссельта
- •1.6. Теплообмен излучением в прозрачной среде. Сложный теплообмен
- •Основные законы теплового излучения
- •Теплообмен излучением системы тел в прозрачной среде
- •1.7. Основы теплового расчёта теплообменных аппаратов
- •Краткая классификация тоа
- •Виды теплового расчёта
- •Уравнение теплового баланса и теплопередачи
- •Схемы движения теплоносителей
- •Распределение температур при прямотоке и противотоке
- •Средний температурный напор
- •2. Методы теории Тепломассобмена
- •У часток термической стабилизации
- •Теплообмен при ламинарном течении в трубе
- •Теплоотдача в трубах некруглого сечения
- •Каналы кольцевого поперечного сечения
- •Теплоотдача в изогнутых трубах
- •Теплоотдача в шероховатых трубах
- •Средняя по сечению потока температура жидкости
- •Теплоотдача при свободном движении
- •Теплоотдача при поперечном омывании труб и пучков труб
- •Коэффициент теплоотдачи при омывании труб и пучков труб (плакат)
- •Теплоотдача при поперечном омывании пучков труб
- •Коэффициенты теплоотдачи
- •2 .2. Дополнение к расчёту среднего температурного напора
- •Формула в.Г. Шухова
- •Сравнение прямотока и противотока
- •2.3. Дополнение к теплообмену при фазовых превращениях. Кипение Режимы кипения
- •Теплоотдача при пузырьковом режиме в большом объёме
- •Структура двухфазного потока при течении внутри труб кипящей жидкости
- •Теплоотдача при вынужденном движении кипящей жидкости в трубах
- •2.4. Приближение пограничного слоя Система уравнений ламинарного пограничного слоя
- •Система уравнений турбулентного пограничного слоя
- •2.5. Подобие и моделирование процессов конвективного теплообмена Условия подобия физических процессов
- •Моделирование процессов кто
- •Термодинамическое подобие
- •Метод локального теплового моделирования
- •Метод масштабных преобразований (приведение математической формулировки краевой задачи к безразмерному виду)
- •Метод размерностей. Π-теорема
- •2.6. Теплогидравлический расчёт теплообменных аппаратов
- •2.7. Методы теплообмена излучением Закон Ламберта
- •Теплообмен излучением между телами, произвольно расположенными в пространстве. Угловые коэффициенты
- •Уравнение переноса лучистой энергии
- •Особенности излучения газов и паров
- •2.8. Массообмен Основные понятия и определения
- •Концентрационная диффузия. Закон Фика
- •Тепло- и массообмен в двухкомпонентных средах
- •2.9. Дифференциальные уравнения тепломассообмена
- •Система уравнений конвективного массообмена для бинарной смеси
- •Диффузионный пограничный слой
- •Числа подобия конвективного массообмена
- •Аналогия процессов теплообмена и массообмена
- •Тройная аналогия
- •Методы теплопроводности Ребристые поверхности (методы интенсификации теплообмена)
- •Дифференциальное уравнение для прямого ребра
- •Прямое ребро прямоугольного профиля
- •Прямое ребро треугольного профиля
- •Круглое ребро прямоугольного профиля (табл. 1д)
- •Тепловой поток, переданный одним ребром
- •Теплоотдача при плёночной конденсации сухого насыщенного водяного пара с учётом волнового движения
- •Cписок использованной литературы
- •Содержание
- •1.3.1. Теплопроводность при стационарном тепловом режиме (граничные условия I рода) 20
- •1.3.2. Теплопередача (теплопроводность при граничных условиях III рода) 24
- •1.3.3. Нестационарная теплопроводность 39
Система уравнений турбулентного пограничного слоя
Турбулентное течение существенно отличается от ламинарного. При ламинарном – любые явления могут быть однозначно описаны замкнутой системой дифференциальных уравнений и краевых условий. Задача значительно осложняется в случае турбулентного режима. Турбулентный поток характеризуется неупорядоченностью, которая приводит к случайному изменению во времени и в пространстве мгновенных значений скорости, температуры, давления, концентраций и т.д. Отдельные частицы (комочки) движутся в турбулентном потоке со своими скоростями, отличными по значению и направлению. Турбулентное течение, строго говоря, является нестационарным процессом, однако если осреднённые во времени величины (скорости, концентрации, температуры и т.д.) не изменяются, то такой процесс можно рассматривать как условно стационарный (квазистационарный). При этом интервал времени осреднения должен быть достаточно большим по сравнению с периодом пульсаций, но в то же время достаточно малым по сравнению с каким-либо характерным для осреднённого движения интервалом времени, чтобы учесть возможные изменения средних величин (скорости, температуры и т.д.) во времени. Дальше полагается, что средние значения актуальных величин w, t, mi получены как среднеинтегральные. Полагают, что выведенные ранее дифференциальные уравнения конвективного теплообмена справедливы для отдельных струек пульсационного движения. Эти уравнения можно записать в осреднённых значениях величин, если произвести замену , , и т.д. (метод Рейнольдса). Здесь , , – осреднённые значения температуры, скорости, концентрации.
Произведя некоторые преобразования и выдвинув гипотезы, можно получить систему дифференциальных уравнений, описывающих в первом приближении осреднённое турбулентное течение и тепломассообмен. В достаточно строгой постановке этот вопрос до конца не разрешен.
Рассмотрим качественную сторону явлений переноса в турбулентном потоке. Вводится понятие длины пути смешения – . Аналогично простейшим представлениям о молекулярном движении объём жидкости как бы перемещается на расстояние , при этом вместе с массой жидкости переносится, в частности, энтальпия. Это условная аналогия между молекулярным и турбулентный переносом. Её достоинство – в наглядности. На длине пульсация не распадается. Можно говорить о вероятностном (статистическом) значении .
Использовав свойства среднеинтегрального осреднения и проанализировав турбулентный перенос теплоты и количества движения, в предположении, что осреднённые значения скорости и температуры изменяются только в направлении OY (рис. 5.2 и 5.3), получают, что плотность теплового потока при турбулентном переносе пропорциональна , а напряжение трения пропорционально :
; (15.2)
, (15.3)
где и – коэффициенты турбулентного переноса теплоты и количества движения;
, – кинематические коэффициенты турбулентного переноса теплоты и количества движения.
Размерности λт, μт, εq, εs соответствуют размерностям аналогичных коэффициентов λ, μ, a, , учитывающих молекулярный перенос теплоты и количества движения.
Коэффициенты λт и μт не являются физическими параметрами среды. Они зависят, как это следует из уравнений (15.2), от параметров процесса и, следовательно, могут изменяться в рассматриваемом пространстве.
Теплота и количество движения в направлении оси ОY (рис. 5.2 и 5.3) переносятся также и молекулярным механизмом. Поэтому:
; (15.4)
, (15.5)
Сплошная твёрдая стенка непроницаема для поперечных пульсаций ; следовательно, при будет . Отсюда следует, что непосредственно на стенке и . Вдали от стенки коэффициенты турбулентного переноса и , можно полагать , .
При конвективном теплообмене для турбулентного пограничного слоя на пластине (с учётом ряда ограничений) уравнение энергии, движения, и сплошности могут быть записаны в следующем виде (уравнения типа Рейнольдса):
; (15.6)
; (15.7)
. (15.8)
В уравнениях (15.6) – (15.8) учтено, что турбулентный перенос в направлении оси OX много меньше турбулентного переноса в направлении оси OY, т.к. и , где l – длина пластин.
Полагают, что μт и λт зависят от тех же факторов (переменных), от которых зависят поля осреднённых величин (скорости и температуры). Для замыкания системы дифференциальных уравнений необходимо добавить уравнения, характеризующие связь μт и λт с этими переменными.
Предложено много способов, позволяющих в первом приближении замкнуть систему дифференциальных уравнений для турбулентного течения. Простейшими являются формулы, предложенные Л. Прандтлем, в которых :
; (15.9)
, (15.10)
где l1 – масштаб турбулентности, он пропорционален .
Полагают, что l1 характеризует внутреннюю геометрическую структуру турбулентного потока, некоторый средний размер турбулентно перемещающихся масс жидкости.
В пристенной области турбулентного течения масштаб турбулентности (как и турбулентный перенос количества движения и теплоты) должен уменьшаться по мере приближения к стенке из-за воздействия последней.
Согласно Л. Прандтлю:
. (15.11)
Измерения и расчёты показывают, что в пристенной области турбулентного течения (но в области, где молекулярным трением можно пренебречь) безразмерную величину можно считать равной 0,4.
Таким образом, в первом приближении задачи замкнута, значения εs и εq (или μт и λт) определены. Из сравнения формул (15.2), (15.3), (15.9), (15.10) получаем:
. (15.12)
Формула (15.12) показывает, что существует аналогия между переносом количества движения и переносом теплоты. Формальная аналогия, следующая из (15.12), отражает концепцию, согласно которой одни и те же объёмы жидкости, участвуя в пульсационном движении, переносят одновременно количество движения и теплоту и не взаимодействуют на пути с окружающей средой. На самом деле при переносе, например, теплоты может происходить теплообмен. Пульсационный перенос количества движения может быть связан с диссипацией механической энергии из-за вязкости жидкости. Всё это заставляет вносить коррективы в ранее описанную теорию, в частности, вводить для описания переноса количества движения и теплоты различные значения l1.
Для углубления знаний в области турбулентного переноса вещества можно воспользоваться источниками [6 – 9].
Несмотря на определенную незавершённость описанной здесь теории, она может дать приемлемые для практики результаты.
В тех случаях, когда нельзя получить приближённое теоретическое решение, используют теорию подобия и метод размерностей для получения уравнений безразмерного вида. В результате же экспериментальных исследований определяют количественную связь между числами подобия, входящими в эти уравнения.
Лекция 16