- •1.Классфификация кинематических цепей
- •2.Виды нагрузок электропривода и их классификация
- •3. Обобщенные математические модели механической части эп
- •Математическая модель и структурная схема двухмассовой модели эп.
- •5.Передаточные функции двухмассовой модели
- •6.Динамические свойства двухмассовой модели эп
- •7 .Модель,структурная схема и уравннеие движения одномассовой системы эп
- •9 .. Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для линейных пм
- •10.Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для нелинейных пм
- •13 Учет потерь в передаче.
- •14. Уточненный метод учета потерь в передаче.
- •11 Оптимальное передаточное число редуктора
- •По минимуму времени переходного процесса:
- •12Оптимальное передаточное числопо критерию минимум габарита эд
- •15. Статическая устойчивость работы эп
- •16.Механические переходные процессы эп при линейном динамическом моменте
- •18.Электромеханическая постоянная времени
- •20.Угол поворота вала электродвигателя за время переходного процесса.
- •21. Механические переходные процессы эп при нелинейном динамическом моменте
- •Теперь получаем дифференциальное уравнение:
- •С учетом (1.357) это уравнение принимает вид
- •При отсутствии диссипативных сил на основании (1.385) получаем
- •25.Уравнения напряжений, потокосцеплений и электромагнитного момента оэм.
- •26.Электромеханическая связь в эп
- •30. Модель оэм в осях u-V и её уравнения напряжений,потокосцепдений
- •31.Выражения электромагнитного момента оэм через скалярные величины и пространственные векторы.
- •33. Эквивалентная схема оэм в осях X-y для установившегося режима работы
- •Поскольку
- •34. Фазные преобразования переменных
- •Для трехфазной трехпроводной системы
- •35. Инвариантность мощности в преобразованиях уравнений оэм от осей к осям u-V
- •36 Режимы работы электродвигателей и ограничения на электромеханические преобразования энергии
- •37. Модель дпт нв в осях и её уравнения
- •38. Математическая модель дпт нв и структурная схема дпт нв в осях
- •40. Статические характеристики дпт нв
- •43 Математическая модель дпт пв в осях α–β.
- •44.Структурная схема линеаризованной модели дпт пв
- •45.Статические характеристики дпт пв при ненасыщенной магнитной системе.
- •47. Тормозные режимы работы дпт пв
- •48. Математическая модель дпт св в осях а-в
- •49. Статические характеристики дпт св
- •52. Статические характеристики ад. Механическая хар-ка и полная механическая мощность ад.
- •54. Влияние параметров на свойство и механическую характеристику ад
- •53. Электромеханические характеристики ад.
- •55. Характеристики и свойства асинхронного двигателя при питании от источника тока.
- •56.. Структурная схема линеаризованного ад при питании от источника напряжения.
- •58. Тормозные режимы ад: рекуперативное торможение и торможение противовключением
- •57.. Динамическое торможение ад при независимом возбуждении.
- •39.Уравнения , электромеханические и механические характеристики дпт нв при постоянном магнитном потоке. Структурная схема дпт нв
- •1. 1.Классфификация кинематических цепей 1
9 .. Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для линейных пм
С целью упрощения реальную систему электропривода приводят к одной оси, чаще всего к валу электродвигателя со скоростью ω. При этом механические звенья электропривода принимаются абсолютно жесткими.
В результате приведения реальная многомассовая система (рис. 1.14 а) приводится к одномассовой системе (рис. 1.14 б), имеющей суммарный момент инерции J, статический момент Мс, угловую скорость ω и угол поворота вала φ.
При принятом допущении на основании закона сохранения энергии имеем равенство:
Мс ω = ММ ωН,
из которого находим выражение для статического Мс (приведенного ) момента
(1.79)
Следовательно, статический момент на валу электродвигателя при отсутствии потерь в передаче численно равен моменту сопротивления ММ на валу исполнительного механизма ИМ, деленному на передаточное число j. В этом и состоит сущность приведения моментов сопротивления к валу электродвигателя.
П ри поступательном движении исполнительного механизма (рис. 1.15 а) и допущении об идеальности передачи с соблюдением закона сохранения энергии имеет равенство
Мс ω = Fс
где – линейная скорость механизма,
Fc – сила сопротивления в установившемся движении,
Мс – эквивалентный статический момент на валу двигателя одномассовой системы (рис. 1.15 б).
,
где ρ – радиус приведения поступательного движения к вращательному.
Для линейных передаточных механизмов (j=const, ρ=const) рассмотрим приведения моментов инерции и масс к валу электродвигателя. При вращательном движении исполнительного механизма (см. рис. 1.14 а) и идеальном ПМ кинетическая энергия неприведенной системы должна равняться кинетической энергии приведенной системы (см. рис. 1.14 б), т.е.
,
откуда находим суммарный момент инерции приведенной системы:
где
– приведенный к валу электродвигателя момент инерции механизма.
Для поступательного движения исполнительного механизма (см. рис. 1.15а) записываем равенство кинетических энергий приведенной и неприведенной систем:
из которого получаем
где
– приведенный к валу электродвигателя момент инерции поступательно движущейся массы m,
– момент инерции ротора электродвигателя,
– момент инерции барабана, соединенного с ротором ЭД.
Следовательно, приведенный к валу электродвигателя момент инерции поступательно движущейся массы равен произведению этой массы на квадрат радиуса инерции.
10.Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для нелинейных пм
н а примере кривошипно-шатунного механизма (рис. 1.16). Пренебрегаем потерями в кривошипно-шатунном механизме и массой его элементов.
По закону сохранения энергии
FВ = FA ,
откуда
FA= FВ ,
Где =ωК·r ,
– линейная скорость точки А,
ωК – угловая скорость кривошипа АО,
r – радиус кривошипа,
ω – угловая скорость ротора электродвигателя,
j – передаточное число ПМ.
Поскольку при ωК=const скорость ползуна В изменяется как по величине, так и по направлению при изменении угла поворота φ кривошипа ОА, то и сила в точке А будет функцией угла, т.е. FA=F(φ).
Момент силы FA относительно точки О
MO(FA)= FA·r= FВ·r· =ММ
Обозначим mB как массу ползуна и перемещаемого им изделия. Тогда кинетическая энергия движущейся массы mB будет равна
WB=mB
Приведем эту кинетическую энергию в точку А с фиктивной массой mA, имеющей линейную скорость :
mB = mA mA=mB
Момент инерции точечной массы mA относительно оси О по определению равен
J0(mA)=JM= mAr2=mBr2
Приведение этого момента инерции к валу электродвигателя выполняется в соответствии с правилом (1.82):
Для аналитического определения Мс и необходимо найти отношение . С этой целью воспользуемся следствием одной из теорем теоретической механики: при плоском движении проекции скоростей двух точек на прямую, проходящую через эти точки, равны, т.е.
(АВ) = (АВ) cosβ= sin(φ+β),
или
Для треугольника ОАВ (рис. 1.16) по теореме синусов имеем
откуда
Теперь можно записать аналитическое выражение для приведенного к валу электродвигателя момента сопротивления
которые являются функцией угла поворота φ кривошипа ОА.
Расчеты динамики электропривода при переменном моменте инерции весьма сложные. Поэтому в расчетах обычно учитывают фактическую зависимость Мс=F(φ), а момент инерции принимают постоянным, равным среднему значению.
Момент инерции передаточного механизма в большинстве своем неизвестен, поэтому его принимают равным (10-30)% от момента инерции ротора электродвигателя, т.е.
JПМ=(0,1÷0,3)JД
В общем случае суммарный момент инерции электропривода, приведенный к валу электродвигателя, вычисляются по формуле:
J=(1,1÷1,3)JД+