- •1.Классфификация кинематических цепей
- •2.Виды нагрузок электропривода и их классификация
- •3. Обобщенные математические модели механической части эп
- •Математическая модель и структурная схема двухмассовой модели эп.
- •5.Передаточные функции двухмассовой модели
- •6.Динамические свойства двухмассовой модели эп
- •7 .Модель,структурная схема и уравннеие движения одномассовой системы эп
- •9 .. Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для линейных пм
- •10.Приведение сил, моментов сопротивления, моментов инерции и масс к валу эд для нелинейных пм
- •13 Учет потерь в передаче.
- •14. Уточненный метод учета потерь в передаче.
- •11 Оптимальное передаточное число редуктора
- •По минимуму времени переходного процесса:
- •12Оптимальное передаточное числопо критерию минимум габарита эд
- •15. Статическая устойчивость работы эп
- •16.Механические переходные процессы эп при линейном динамическом моменте
- •18.Электромеханическая постоянная времени
- •20.Угол поворота вала электродвигателя за время переходного процесса.
- •21. Механические переходные процессы эп при нелинейном динамическом моменте
- •Теперь получаем дифференциальное уравнение:
- •С учетом (1.357) это уравнение принимает вид
- •При отсутствии диссипативных сил на основании (1.385) получаем
- •25.Уравнения напряжений, потокосцеплений и электромагнитного момента оэм.
- •26.Электромеханическая связь в эп
- •30. Модель оэм в осях u-V и её уравнения напряжений,потокосцепдений
- •31.Выражения электромагнитного момента оэм через скалярные величины и пространственные векторы.
- •33. Эквивалентная схема оэм в осях X-y для установившегося режима работы
- •Поскольку
- •34. Фазные преобразования переменных
- •Для трехфазной трехпроводной системы
- •35. Инвариантность мощности в преобразованиях уравнений оэм от осей к осям u-V
- •36 Режимы работы электродвигателей и ограничения на электромеханические преобразования энергии
- •37. Модель дпт нв в осях и её уравнения
- •38. Математическая модель дпт нв и структурная схема дпт нв в осях
- •40. Статические характеристики дпт нв
- •43 Математическая модель дпт пв в осях α–β.
- •44.Структурная схема линеаризованной модели дпт пв
- •45.Статические характеристики дпт пв при ненасыщенной магнитной системе.
- •47. Тормозные режимы работы дпт пв
- •48. Математическая модель дпт св в осях а-в
- •49. Статические характеристики дпт св
- •52. Статические характеристики ад. Механическая хар-ка и полная механическая мощность ад.
- •54. Влияние параметров на свойство и механическую характеристику ад
- •53. Электромеханические характеристики ад.
- •55. Характеристики и свойства асинхронного двигателя при питании от источника тока.
- •56.. Структурная схема линеаризованного ад при питании от источника напряжения.
- •58. Тормозные режимы ад: рекуперативное торможение и торможение противовключением
- •57.. Динамическое торможение ад при независимом возбуждении.
- •39.Уравнения , электромеханические и механические характеристики дпт нв при постоянном магнитном потоке. Структурная схема дпт нв
- •1. 1.Классфификация кинематических цепей 1
58. Тормозные режимы ад: рекуперативное торможение и торможение противовключением
Асинхронный двигатель может работать в трех тормозных режимах: рекуперативного торможения, противовключения и динамического торможения.
Рекуперативное торможение возникает при вращении ротора в направлении магнитного поля со скоростью выше синхронной 0. В этому скольжение
.
Комплекс тока ротора в двигательном режиме (s>0):
(3.309)
В режиме рекуперативного торможения s<0 ,что приводит к изменению знака только активной составляющей тока ротора, в то время как реактивная составляющая сохраняет свой знак. Это свидетельствует о том, что магнитное поле АД в режиме рекуперативного торможения, как и в двигательном режиме, создается реактивным током, поступающим из сети. Рекуперативное торможение применяется в асинхронных электроприводах при тормозных спусках грузов (рис.3.72) и в многоскоростных асинхронных двигателях при снижении скорости путем переключения числа пар полюсов (рис.3.73)
Торможение противовключением применяется для остановки двигателей в реверсивных электроприводах и для получения посадочных скоростей при опускании тяжелых грузов.
Режим противовключения возникает тогда, когда ротор двигателя под действием внешних сил или сил инерции вращается в сторону, противоположную вращению магнитного поля. Режим противовключения является первой фазой реверса двигателя (рис.3.74).
Так как в режиме противовключения направление вращения ротора и магнитного поля АД взаимно противоположны, т.е. 0>0, а <0, то скольжение
.
и начальный ток Iнач превышает пусковой Iп. При большом токе тормозной момент меньше пускового Mп, так как индуктивное сопротивление ротора пропорционально скольжению, а скольжение больше единицы. Поэтому для уменьшения тока и увеличения тормозного момента в цепь ротора АД с фазным ротором включают добавочное сопротивление. При активном статическом моменте на валу АД с фазным ротором режим противовключения можно получить введением добавочного сопротивления R2g (рис.3.75).
Скольжение АД на участке СD механической характеристики больше единицы, что указывает на режим противовключения, установившийся режим которого соответствует точке D
57.. Динамическое торможение ад при независимом возбуждении.
(3.297)
Характеристика, соответствующая =0 (f1=0), получается при питании АД от источника постоянного тока. Режим работы АД в этом случае называется режимом динамического торможения с независимым возбуждением. Механическая характеристика АД в режиме динамического торможения получается из (3.297) при =0:
(3.298)
Поскольку характеристика динамического торможения является частным случаем механических характеристик АД при питании от источника тока, то все полученные выше соотношения будут справедливы и для режима динамического торможения, если под величиной I1 понимать действующие значение эквивалентного по МДС переменного тока. Одна из распространенных схем включения АД на режим динамического торможения приведена на рис.3.69.
МДС, создаваемая в двух фазах АД постоянным током Iп:
(3.299)
Эквивалентная МДС, создаваемая в трех фазах переменным током Im:
(3.300)
Из равенства ,т.е.
находим эквивалентный переменный ток
(3.301)
В общем случае
, (3.302)
где – коэффициент схемы, зависящий от схемы включения обмоток статора АД к источнику постоянного тока.
При следует учитывать насыщение магнитной системы АД. В этом случае индуктивное сопротивление X.ном намагничивающего контура определяется для каждого значения намагничивающего тока I из кривой намагничивания при .
Для режима динамического торможения, исходя из уравнений АД при питании от источника тока в установившемся режиме работы:
(3.303)
можно представить эквивалентную схему, показанную на рис.3.70.
На основании этой схемы получены следующие соотношения между переменными:
(3.304)
(3.305)
(3.306)
Расчет механической характеристики АД в режиме динамического торможения с учетом насыщения проводится в такой последовательности:
задаемся рядом значений I от 0 до I1
для каждого значения I с использованием кривой намагничивания по (3.290) рассчитываем X.ном .
По (3.305) определяем
По (3.304) рассчитываем
По (3.306) определяем электромагнитный момент М
Рассчитываем угловую скорость АД
(3.307)
Влияние насыщения магнитной системы существенно сказывается в зане небольших скоростей, а при больших скоростях размагничивающее действие тока ротора приводит к ненасыщенному состоянию и характеристики совпадают (рис.3.71).
Следствием насыщения магнитной системы является увеличение sk1 (wk1) и уменьшение Mk1.
Линеаризованная динамическая характеристика АД при динамическом торможении получается при w0=0:
(3.308)