МК_Справочник_том_1
.pdf6.4. ÄОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ СТАЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
Дополнительные показатели технологичности в прейскуранте ¹01–22–29 [3] определены в виде надбавок к базисным коэффициентам трудоемкости, которые приведены ниже.
1.Замена марок стали в соответствии с требованиями (проекта) чертежей КМ (табл.6.6).
2.Защита металлоконструкций от коррозии (табл.6.7).
3.Пакетирование и упаковка конструкций, общая сборка конструкций, изготовление конструкций при температуре ниже минус 40°С, изготовление конструкций при массе сборочной единицы свыше 20 т (табл.6.8).
4.Серийность изготовления (табл.6.9).
5.Изготовление конструкций с монтажными соединениями на болтах (табл. 6.10), с повышенной точностью на экспорт в соответствии с ОСТ 36–77 (òàáë.6.11).
6.Подготовка поверхностей трения в сдвигоустойчивых соединениях на высокопрочных болтах (табл.6.12).
÷åë.-÷./ò |
|
|
7 |
Изготовление полуфабриката |
|
6 |
||
|
||
5 |
|
|
4 |
|
|
3 |
ò |
|
÷åë.-÷./ò |
||
|
||
8 |
Слесарно-сборочные работы |
|
7 |
||
|
||
6 |
|
|
5 |
|
|
4 |
|
|
3 |
|
|
2 |
|
|
1 |
ò |
|
|
÷åë.-÷./ò |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
Электросварочные работы |
|||||||
6 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 11 12 ò |
1 |
Рис.6.2. График затрат труда переделов изготовления полуфабрикатов, слесарносборочных работ, электросварочных работ
Таблица 6.6. Надбавки к базисному коэффициенту трудоемкости в зависимости от марки стали
Сталь марки |
ÃÎÑÒ, ÒÓ |
Надбавки на 1 т к базисному |
|
коэффициенту трудоемкости |
|||
|
|
||
|
|
|
|
Ñ235 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
Áàçà |
|
Ñò3êï2 |
ÃÎÑÒ 380-71** |
|
|
Ñ245 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,03 |
|
Ñò3ïñ6 |
ÃÎÑÒ 380-71** |
|
|
Ñ255 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
|
|
Ñò3ñï5 |
ÃÎÑÒ 380-71** |
0,06 |
|
Ñò3Ãïñ6 |
ÃÎÑÒ 380-71** |
|
|
Ñò3Ãñï5 |
ÃÎÑÒ 380-71** |
|
|
Ñ275 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,12 |
|
Ñò3ïñ6-2 |
ÒÓ 14-1-3023-80 |
|
|
Ñ285 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
|
|
Ñò3ñï5-2 |
ÒÓ 14-1-3023-80 |
0,18 |
|
Ñò3Ãïñ6-2 |
ÒÓ 14-1-3023-80 |
|
|
Ñò3Ãñï5-2 |
ÒÓ 14-1-3023-80 |
|
|
C345-2 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,36 |
|
09Ã2Ñ-6 |
ÃÎÑÒ 19281-89* |
|
|
Ñ345-3 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,36 |
|
09Ã2Ñ-12 |
ÃÎÑÒ 19281-89 |
|
|
Ñ345-4 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,36 |
|
09Ã2Ñ-15 |
|
|
|
Ñ390 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,51 |
|
14Ã2ÀÔ |
|
|
|
Ñ440 |
ÃÎÑÒ 27772-88* |
0,69 |
|
16Ã2ÀÔ |
|
|
311
Таблица 6.7. Надбавки к базисному коэффициенту трудоемкости на антикоррозионную защиту
|
Надбавки на 1 т |
|
Технологическая операция |
к базисному |
|
коэффициенту |
||
|
||
|
трудоемкости |
|
|
|
|
Подготовка поверхности |
|
|
Очистка щетками и обезжиривание |
Áàçà |
|
Очистка II степени ГОСТ 9.402-80 (дробеструйная очистка) |
0,35 |
|
Притупление кромок (обязательная операция для конструкций, экс- |
|
|
плуатируемых в средне- и сильноагрессивных средах и на экспорт) |
0,4 |
|
Грунтование за каждый слой |
|
|
ГФ-021 или покрытие цементным молоком |
Áàçà |
|
ÔË ÎÇÊ |
0,01 |
|
ÝÏ-00-10 |
0,02 |
|
Окрашивание (за каждый слой) |
|
|
Эмаль ПФ-1189, ПФ-115, ПФ-133, ИЛ-12 |
0,2 |
|
Краска МА-011 |
0,2 |
|
Ëàê ÁÒ-577 |
0,2 |
|
Горячее цинкование при толщине слоя не менее 80 мкм |
1,31 |
|
|
|
П р и м е ч а н и е . В надбавках учтена подготовка к защите от коррозии поверхности площадью до 25 м2 на 1 т конструкций. При превышении расчетной площади повышающий коэффициент определяется делением фактической площади на 25.
Таблица 6.8. Надбавки к базисному коэффициенту трудоемкости за счет других видов работ
|
Надбавки на 1 т к базисному |
Дополнительные требования |
коэффициенту |
|
трудоемкости |
|
|
Сборка в пакеты (без стоимости крепления) |
0,06 |
Упаковка в тару |
0,1 |
Общая сборка каждого изделия с установкой сборочных |
0,2 Ê òá |
приспособлений |
|
Изготовление конструкций при массе сборочной единицы |
0,3 Ê òá |
свыше 20 тонн |
|
Изготовление конструкций для эксплуатации при темпе- |
0,15 Ê òá |
ратуре ниже минус 40°Ñ |
Таблица 6.9. Влияние объемов изготовления на трудоемкость
Средний объем изготовления |
Надбавки на 1 т к базисному |
|
конструкций в квартал, т |
коэффициенту трудоемкости |
|
|
|
|
Äî 25 |
|
+0,4 Ê òá |
Ñâ. 25 |
äî 50 |
+0,35 Ê òá |
Ñâ. 50 |
äî 100 |
+0,25 Ê òá |
Ñâ. 100 äî 200 |
+0,09 Ê òá |
|
Ñâ. 200 äî 300 |
0 |
|
Ñâ. 300 äî 500 |
−0,045 Ê òá |
|
Ñâ. 500 |
−0,090 Ê òá |
312
Масса метизов |
Òàáë.6.10 |
Òàáë.6.11 |
|||
|
|
|
|
||
по отношению |
Надбавки к базисному |
Надбавки к базисному |
|||
к общей массе |
коэффициенту трудоемкости |
коэффициенту трудоемкости |
|||
объекта, % |
|
|
|
|
|
d0-dá ³3ìì |
1 ìì< d0-dá < 3ìì |
d0-dá ³ 3ìì |
1 ìì< d0-dá < 3ìì |
||
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Äî 0,5 |
0 |
0,15 Ê òá |
0,15 Ê òá |
0,33 Ê òá |
|
Ñâ. 0,5 äî 1 |
0,09 Ê òá |
0,24 Ê òá |
0,26 Ê òá |
0,56 Ê òá |
|
Ñâ. 1 äî 1,5 |
0,15 Ê òá |
0,3 Ê òá |
0,33 Ê òá |
0,73 Ê òá |
|
Ñâ. 1,5 äî 2 |
0,2 Ê òá |
0,35 Ê òá |
0,4 Ê òá |
0,85 Ê òá |
|
Ñâ. 2 |
0,3 Ê òá |
0,45 Ê òá |
0,5 Ê òá |
1,10 Ê òá |
Ï ð è ì å ÷ à í è ÿ . d0 – диаметр отверстия, мм; dá |
– диаметр болта, мм. |
|
|
Таблица 6.12 |
|
|
|
|
|
|
|
Масса метизов (болты с гайками и шайбами) |
|
Надбавки к базисному |
|
по отношению к общей массе объекта, % |
|
коэффициенту трудоемкости |
|
|
|
|
|
Äî 0,5 |
|
0,08 |
Ê òá |
Ñâ. 0,5 äî 1 |
|
0,09 |
Ê òá |
Ñâ. 1 äî 1,5 |
|
0,12 |
Ê òá |
Ñâ. 1,5 äî 2 |
|
0,15 |
Ê òá |
Ñâ. 2 |
|
0,21 |
Ê òá |
Примечание. В табл.6.6–6.12 Ê òá – средний базисный коэффициент трудоемкости объекта.
6.5. ÒЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ЗАВОДОВ СТРОИТЕЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Характеристика основного оборудования заводов стальных конструкций мощностью 80–190 тыс.т приведены в приложении 6.1.
6.6.ÎБРАБОТКА ДЕТАЛЕЙ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
6.6.1.Кислородная резка стали. Наряду с оборудованием для механической резки стали на заводах стальных конструкций широкое применение находит термиче- ская резка (кислородная и воздушно-плазменная). Механическая резка на ножницах характеризуется рядом недостатков: малой точностью деталей, сравнительно большой трудоемкостью, низким качеством кромок реза, значительным объемом ручного труда. При термической резке листового металлопроката в основном используется кислородная резка стационарными и переносными машинами.
Наиболее перспективным является применение портальных машин с ЧПУ кислородной резки модели «Комета» и воздушно-плазменной резки с ЧПУ «Искра».
Учитывая высокие технико-экономические, технологические и социальные преимущества термической резки перед механической резкой на гильотинных ножницах рекомендуется резку листовых деталей производить преимущественно термической резкой, толщиной 3–12 ìì – плазменно-дуговым способом, более 12
ìì– с использованием кислородной резки, Для поперечной кислородной резки двутавров применяется машина с тремя резаками с измерительным устройством, исключающим разметку.
313
При конструировании деталей из двутавров и швеллеров следует избегать концевых участков с криволинейными резами (рис.6.3). Экономичнее применять балки и швеллеры с прямолинейными резами и креплениями из уголков, фланцев, привариваемых к концам балок и швеллеров. Конструктивные оформления концов таких двутавров, приведенные на рис.6.4, исключают концевые участки с криволинейными резами.
c ³ R+b
Заусенок
Рис.6.3. Косые резы в двутаврах и швеллерах
1 |
1 |
2 |
2 |
|
2-2 |
1-1 |
3 |
3 |
3-3
Рис.6.4. Прямые резы в двутаврах
6.6.2. Особенности конструирования деталей, изготовляемых холодной гибкой. Â
строительных стальных конструкциях применяются холодная и горячая гибки. Объемы работы по горячей гибке незначительны, а в случае необходимости изго-
314
товления деталей с большим объемом сложных работ по горячей гибке (сферических лепестков, отбортовки днищ значительной толщины) заводы металлоконструкций прибегают к кооперированным поставкам или стараются избежать горячей гибки в конструктивных решениях. Холодная гибка применяется при изготовлении деталей трубопроводов, газопроводов, резервуаров, листовых конструкций доменных цехов, газгольдеров, силосов, бункеров, монорельсов и гнутых профилей.
Детали, гнутые в холодном состоянии с радиусом гибки более 25 толщин, применяются для конструкций, в деталях которых допустим незначительный наклеп. Во избежание структурных изменений, появления значительного наклепа и полной потери пластических свойств стали при холодной гибке расчетных элементов, остаточное удлинение не должно выходить за границы предела текучести. Минимальные радиусы кривизны, при которых допускается гибка расчетных элементов в холодном состоянии, приведены в табл.6.13.
Таблица 6.13. Минимальные радиусы кривизны, допускающие гибку |
|
||||||||||
|
|
элементов в холодном состоянии |
|
|
|
|
|||||
Профили |
|
|
|
|
Вид профиля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
элементов |
лист, универсал, |
уголок |
труба |
|
швеллер |
двутавр |
|||||
|
|
полоса |
|
равнобокий |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
y |
|
y |
Эскиз |
x |
δ |
x |
|
|
x |
x |
x |
x |
x |
x |
x |
x |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
b |
d |
|
|
b |
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гибка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
относитель- |
|
x - x |
|
x - x è |
y - y |
‰ |
|
x - x |
y - y |
x - x |
y - y |
íî îñè |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25δ (динамичес- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Минималь- |
кая нагрузка) |
|
45b |
|
30d |
|
25h |
45b |
25h |
25b |
|
ный радиус |
12,5δ (статичес- |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
кая нагрузка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Холодная гибка цилиндрических, конических и сферических листовых деталей производится на листогибочных машинах. Минимальный диаметр цилиндрических поверхностей (обечаек) зависит от диаметра верхнего валика листогибочной машины, размеров сближения центров верхнего и нижнего валков, толщины обрабатываемого листа и марки стали. Обычно минимальный диаметр цилиндрической обечайки на 20–40% больше диаметра верхнего валка.
Вальцовка листов листогибочными машинами на конус при угле у основания конуса 50–90° – выполняется просто, при угле 40–50° – возможна и менее 40° – затруднена.
Гибку лепестков сферических поверхностей производят листогибочной машиной, оборудованной специальными приспособлениями Приспособление состоит из бочки, надеваемой на верхний валок, и постели-шаблона (седла), укладываемой на нижние валки (рис.6.5). Максимальный размер заготовки для гибки лепестков сферических поверхностей – (1,6–1,8) × (4–6) метров при толщине 14 мм. Холодная гибка уголков, балок и швеллеров производится на горизонтально-правильно-
315
гибочных прессах, листогибочных и углоправильных машинах. Холодногнутые профили для конструкций из углеродистой стали, воспринимающих статическую нагрузку, должны иметь внутренний радиус закругления не менее 1,2 толщины листа; для конструкций, воспринимающих динамическую нагрузку, – не менее 2,5 толщины листа, из низколегированной стали – на 50% больше, чем для углеродистой.
|
δ |
+ |
c |
|
|
||
|
|
|
|
≤ |
2 |
|
|
f |
|
|
|
c1 |
2(f+δ)+c1 |
|
B |
R |
"Бочка" |
|
"Седло" |
Рис.6.5. Схема оборудования листогибочной машины для гибки элементов сферической оболочки
|
|
|
|
|
Холодная |
гибка |
ïðî- |
||||
|
|
1-1 |
|
|
филей из листовой стали |
||||||
|
|
|
|
производится |
íà |
êðîì- |
|||||
|
|
80(90) |
|
|
|||||||
|
|
|
|
когибочных |
|
прессах |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
3 |
|
1 |
|
(рис.6.6). При примене- |
||||||
|
|
|
íèè |
холодногнутых про- |
|||||||
400(500)150(145 |
150(190)195(205) |
230(345) |
|
|
|||||||
|
|
и пуансон 1 (ðèñ.6.6). |
|||||||||
|
|
40 |
|
|
филей из листовой стали |
||||||
|
|
|
65 |
1 |
необходимо |
учитывать |
|||||
|
|
|
|
|
технологические возмож- |
||||||
|
|
|
315(400) |
1 |
ности |
кромкогибочных |
|||||
|
|
|
|
|
прессов. |
|
|
|
|
||
|
|
|
Матрица |
2000(3200) |
Рабочим |
инструмен- |
|||||
|
|
|
|
4800(5600) |
òîì |
|
|
кромкогибочного |
|||
|
|
|
|
|
пресса является матрица 2 |
||||||
|
|
|
2 |
|
Матрица, имеет на каж- |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
äîé |
|
èç |
четырех |
граней |
||
|
Рис.6.6. Основные данные кромкогибочных прессов |
ïàç |
различного |
размера. |
|||||||
1 – верхний штамп (пуансон); 2 – нижний штамп (матрица); |
Угол гибки детали зави- |
||||||||||
|
|
3 – проем в станине пресса |
|
сит от ширины паза у |
|||||||
|
|
|
|
|
матрицы |
ñ , |
толщины |
||||
|
|
d |
r |
листовой стали d , радиуса закругле- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
í |
ния пуансона rn |
(ðèñ.6.7). |
Следует |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
r |
учитывать |
необходимость |
ограниче- |
|||||
|
|
|
ния длины |
первого |
ãèáà |
|
â1 |
ïðè |
|||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
ϕ |
α=90°, а также в зависимости от угла |
|||||||
|
|
|
α2 (рис.6.8). Толщина холодногнутых |
||||||||
|
|
|
ñ |
||||||||
|
|
|
профилей для пресса мощностью 315 т |
||||||||
|
|
|
|
||||||||
|
Рис.6.7. Радиус гибки и длина первого гиба |
при длине 1000 мм не должна превы- |
|||||||||
|
шать 24 мм, при длине 5600–6000 ì – |
||||||||||
|
1 – пуансон; 2 – ëèñò; 3 – матрица |
||||||||||
|
|
|
|
6–10 ìì. |
|
|
|
|
|
|
|
316
6.7. ÒЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ВОЗМОЖНОСТИ ЗАВОДСКОЙ СБОРКИ И СВАРКИ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α2 = 45° |
b |
6.7.1. |
Влияние |
конструктивной |
|
|
|
|
|
Α2α1 |
||
|
|
|
|
|
|
|||||
формы |
íà |
технологию |
сборки отпра- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
||||
вочных |
элементов. При разработке |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
проектов КМ и деталировочных чер- |
|
|
|
|
|
|
α2 = 90° |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
тежей |
КМД стальных |
строительных |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
конструкций профили металлопрока- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
та и узлы должны обеспечивать воз- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
можность сборки отправочных эле- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
ментов технологией и оборудованием, |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
применяемыми на заводах металло- |
|
|
|
|
|
|
α2 = 135° |
|||
конструкций. В зависимости от фор- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
мы, размеров элемента и типа произ- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
водства на заводах металлоконструк- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
ций применяются следующие спосо- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
бы сборки конструкций под сварку: |
|
|
2 |
|
||||||
сборка по предварительной разметке; |
|
|
c |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
по упорам-фиксаторам; по шабло- |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
нам-копирам; по контрольным отвер- |
Рис.6.8. Ограничение длины первого гиба при |
|||||||||
стиям |
â |
собираемых |
элементах; в |
|
|
|
|
|
α1 = 90° в зависимости от α2 |
кондукторах; на поточных линиях.
Сборка по разметке состоит в том, что положение каждого элемента определяется рисками, нанесенными на смежных элементах по чертежным размерам. Конструкцию собирают в соответствии с нанесенными рисками.
Сборка по упорам-фиксаторам характеризуется тем, что по очертаниям изделия на стеллажах или на плите устанавливают упоры, которые определяют расположение элементов изделия согласно чертежу.
Сборка по шаблонам-копирам отличается тем, что первоначально изготовляют шаблон, имеющий форму изделия (копир). Элементы изделия совмещают с шаблоном и скрепляют между собой прихватками.
Сборка по контрольным отверстиям заключается в следующем. В заготовительных цехах в основных сопрягаемых элементах конструкций делают сборочные отверстия. Эти сборочные отверстия совмещают в смежных элементах и скрепляют сборочными болтами.
Сборка в кондукторе – наиболее производительный метод, обеспечивающий одновременно высокое качество сборки. Кондуктор представляет собой стационарное устройство, которое обеспечивает взаимное расположение элементов конструкции в соответствии с чертежом. Элементы в кондукторе удерживаются упорами и прижимными устройствами без фиксации прихватками.
6.7.2. Технологичность сварки конструкций. Наиболее широко на заводах металлоконструкций применяется полуавтоматическая сварка в среде углекислого газа и автоматическая сварка под слоем флюса. На отдельных заводах применяют электрошлаковую сварку, контактную точечную и стыковую. Ручная сварка применяется только при сборке металлоконструкций для «прихватки» деталей.
Технологичность сварки конструкций должна отвечать следующим требованиям:
∙доступности и удобству выполнения сварки и контроля качества сварных соединений (гл.3 табл.3.9);
∙расположению сварных швов, при котором выполнение их доступно преимущественно в нижнем положении или в «лодочку» (рис.6.9);
317
|
|
|
|
|
|
Вертикальная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∙ |
возможности максимального использо- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вания автоматической и полуавтомати- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ческой сварки; |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
îñü |
|
|
∙ |
минимальным объемам наплавленного |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
металла (в результате применения од- |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10–15° |
|
|
|
носторонней сварки ребер жесткости и |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поясных швов балок из листа, мини- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мальной высоты катетов угловых швов, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
∙ |
сварки без скосов кромок); |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
исключению косых сварных стыков и |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фигурных примыкании концов швел- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
60° |
|
|
|
|
|
леров и балок на сварке; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∙ отсутствию |
в сварных конструкциях |
||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
несимметричных |
сечений или |
несим- |
|
|
|
Горизонтальная ось |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
метрично |
расположенных сварных |
|||||||||||||||
Рис.6.9. Схема сварки швов |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
швов относительно нейтральной оси, |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пересечения |
è |
концентрации |
øâîâ. |
Это обеспечит минимальные остаточные сварочные напряжения и деформации и исключит необходимость их устранения.
6.8. ÊОНСТРУИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ С ФРЕЗЕРОВАННЫМИ ТОРЦАМИ
Фрезерование торцов деталей и элементов стальных конструкций применяется в следующих случаях:
∙при передаче усилий в стойках и колоннах на нижерасположенный элемент или опорную плиту через смятие торца;
∙в узлах стропильных ферм с фланцевыми соединениями (контактные поверхности фланцев в опорных узлах, торцов поясов ферм в примыкании к фланцам, торцы элементов решетки ферм в бесфасоночных примыканиях к поясам);
∙при необходимости изготовления деталей и отправочных элементов с повышенной точностью.
Габариты фрезеруемых торцов не должны превышать возможностей торцефрезерных машин (приложение 6.1).
6.9. ÍАЗНАЧЕНИЕ ОБЩИХ И КОНТРОЛЬНЫХ СБОРОК
Общую сборку конструкций назначают в проекте КМ и производят на заводе для обеспечения:
∙проектной точности изготовления отправочных элементов; подгонки в необходимых случаях кромок деталей в сварных монтажных соединениях;
∙рассверливания на проектный диаметр отверстий для болтов или заклепок в монтажных узлах;
∙нанесения индивидуальной маркировки и установки фиксаторов.
Общей сборке подлежат следующие конструкции зданий и сооружений: колонны общей массой свыше 20 т, подкрановые балки пролетом свыше 18 м, стропильные и подстропильные фермы пролетом свыше 36 м, подкраново-подстро- пильные фермы пролетом 24 м и более; башни (плоскостями); конические части труб, негабаритные бункеры; конструкции транспортерных галерей – в пределах одного конструктивного элемента (фермы, опоры).
На заводе-изготовителе должна также производиться общая сборка: конструкций доменных цехов и газоочисток, в том числе кожухи горна и шахты, включая
318
купол; кольцевого воздуховода; днища, купола и мест изменения диаметра кожуха каждого воздухонагревателя с примыкающим к ним цилиндрическим поясом кожуха; тройников вертикальных и наклонных газоотводов и других конструкций.
После выполнения всех работ по общей сборке на элементах конструкций устанавливают фиксаторы по схеме, приведенной в деталировочных чертежах КМД без точной разметки мест их прикрепления, чтобы каждый элемент при монтажной сборке мог быть установлен только на то место, где он был на общей заводской сборке, а установка его на другое место была бы невозможна из-за несовпадения фиксаторов. Схема расстановки фиксаторов в листовых конструкциях показана на рис.6.10.
|
B |
|
b/2 |
2 × b = 2b |
b/2 |
|
700-800 |
|
100 |
|
100 |
a/2 |
3 × a = 3a |
a/2 |
A |
|
A |
|
1/4L 1/4L |
|
100 |
|
100 |
|
l |
l |
|
|
l |
a |
|
a |
Рис.6.10. Схема расстановки сборочных шайб и фиксаторов в листовых конструкциях
Контрольная сборка осуществляется для проверки точности изготовления отдельных отправочных элементов, точности кондукторов и приспособлений На контрольных сборках не производят подгоночных работ, не наносят индивидуальную маркировку и не устанавливают фиксаторы, так как изготовленные однотипные элементы должны быть взаимозаменяемы. Контрольные образцы назначают в объеме 5–15 % общего количества изготовляемых однотипных элементов. В конструкциях типа колонн, стоек, балок, ферм и других элементов, состоящих из двух и более отправочных марок, общая и контрольная сборка назначается только в пределах одного крупногабаритного конструктивного элемента.
Монтажные узлы сопряжения со смежными элементами (колонны с фермами, подкрановыми балками, ригелями фахверка и др.) проектируют с использованием высокопрочных болтов и болтов общего применения, при этом отверстия принимают на 3–4 мм больше, чем диаметр стержня болта. При таких зазорах между болтами и отверстиями обеспечивается совпадение монтажных отверстий.
При разработке в проектах КМ узлов монтажных соединений на болтах необходимо руководствоваться ограничениями по условиям размеров «места под ключ» (приложение 2).
6.10. ÒРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТАМ КОНСТРУКЦИЙ, ИЗГОТОВЛЯЕМЫХ НА АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ ПОТОЧНЫХ ЛИНИЯХ
За последние годы заводы металлоконструкций начали оснащаться высокопроизводительным оборудованием с числовым программным управлением (ЧПУ) или измерительными устройствами для безразметочной резки и образования отверстий в прокатной стали (приложение 6.1). Это оборудование обеспечивает сокращение трудовых затрат при заготовке деталей и повышение точности их обработки.
При изготовлении сборочных деталей на этом оборудовании исключается необходимость применения шаблонов и наметки, раскладки балок, швеллеров и уголков, промежуточное пакетирование и перемещение от одного рабочего места и станка к другому, в результате чего сокращается время, необходимое для выполнения самих
319
операций. Кроме того, сокращается производственная площадь, необходимая для разметки профильного металлопроката по существовавшей ранее технологии.
Для безразметочной резки и образования отверстий в сборочных листовых деталях заводы оснащены портальными машинами кислородной и воздушноплазменной резки с ЧПУ и автоматическими координатно-сверлильными станками с ЧПУ. Допустимые отклонения размеров деталей и расстояний между отверстиями при изготовлении на этом оборудовании при l ≤ 1м составляет ±0,5 ìì, ïðè 1 ì ≤ l ≤ 12 ì – ± 2,5 мм. Особенно важное значение имеет это обстоятельство для строительных стальных конструкций, монтируемых на болтах, так как этот вид стальных конструкций имеет значительные преимущества по сравнению с конструкциями на монтажной сварке.
В сборочных цехах универсальных заводов металлоконструкций высокомеханизированные сборочные устройства не нашли применения, ввиду изготовления на этих заводах преимущественно индивидуальной и мелкосерийной продукции. Высокомеханизированные сборочные устройства используются на специализированных предприятиях, в том числе на заводах легких конструкций комплектных поставок, резервуарных конструкций, переплетов и т.д.
Исходя из особенностей специализированного поточного производства, к проектам КМ предъявляются следующие требования:
∙сборочные детали, входящие в состав конструкции, должны быть унифицированы; унификация деталей должна предусматривать минимальное число типоразмеров с тем, чтобы число разнопрограммных партий на каждой операции обработки было минимальным;
∙изготовляемые на поточных линиях конструкции должны легко члениться на постепенно укрупняемые сборочные элементы;
∙число сборочных элементов в каждой конструкции должно быть минимальным;
∙кромки фасонок и прокладок, другие детали, как правило, не должны выступать за грани основных деталей, которые будут базой при перемещении изготовляемой конструкции по рольгангам и транспортерам;
∙число типоразмеров конструкций, собираемых на поточных линиях, должно быть минимальным.
6.11. ÎТКЛОНЕНИЯ И ДОПУСКИ В РАЗМЕРАХ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Одним из факторов технологичности стальных конструкций является взаимозаменяемость составляющих их сборочных деталей., Поэтому размеры этих деталей должны быть в пределах заранее предписанных допускаемых отклонений, обеспе- чивающих определенную ими посадку. По плотности и величине зазора сопряжения могут быть разбиты на три типа:
∙плотное (рис.6.11,à), определяемое отсутствием зазора при любых отклонениях в размерах сопрягаемых деталей и конструкций. В этом случае постановка детали осуществляется с усилием под ударами кувалды, запрессовкой домкратом и т.д;
∙ограниченно свободное (рис. 6.11,á), определяемое наличием между сопрягаемыми деталями зазора, значение которого колеблется в заранее обусловленных пределах, при этом минимальная величина зазора может равняться нулю; деталь при сборке должна свободно войти в промежуток, образуемый деталями;
∙свободное (рис.6.11,â), определяемое обязательным наличием зазора любой гарантированной величины при любых отклонениях в размерах сопрягаемых деталей.
320