МК_Справочник_том_1

При расчете вертикальных резервуаров обычно деформациями обечаек также пренебрегают. Жидкость считается идеальной. Расчет ведется на особое сочетание нагрузок, в котором сейсмические нагрузки определяются независимо для горизонтального и вертикального сейсмов. Гидродинамические давления от вертикального сейсма принимают равными гидростатическим, умноженным на коэффициент динамичности. При горизонтальном сейсме и отсутствии плавающей крыши определяют высоту волны, которая не должна превышать расстояния до покрытия, и распределение гидродинамических давлений на стенки и днище резервуара.

Расчет прочности стенки и днища проводят на суммарные нагрузки от гидростатического, внутреннего статического и гидродинамических давлений с учетом коэффициентов сочетаний. При определении расчетных напряжений учитывают действие горизонтальных гидродинамических сил, сейсмических сил, соответствующих массам металлоконструкций, теплоизоляции и снега, а также моментные напряжения от краевого эффекта в зоне примыкания нижней обечайки к днищу.

Для вертикальных незакрепленных резервуаров проводят проверку устойчивости на опрокидывание. Подробно методы расчета резервуаров на сейсмику приведены

âработах [3, 16, 20, 21, 26]. Методы расчета прочности резервуаров, работающих под давлением, которые следует учитывать при динамических расчетах, содержатся

â[3, 16, 23 - 25].

Комплексный расчет вертикальных цилиндрических резервуаров с жидким продуктом при различных уровнях налива и свойствах продукта на действие горизонтальных и вертикальных сейсмических нагрузок с учетом гидростатического давления и подпора можно выполнить по программе REZER для компьютера, разработанной в ЦНИИПСК. В программу заложена информация о параметрах различных жидких продуктов, сталях, применяемых в резервуаростроении, а также обязательные нормативные параметры. В исследовательских целях используется программный комплекс EFFECT для полного моделирования процесса волнообразования и нагружения резервуара с жидким продуктом [16]. На вход программы подаются реальные или синтезированные акселерограммы [11], нормированные на заданную сейсмичность.

5.6. ÐАСЧЕТ СООРУЖЕНИЙ НА ДЕЙСТВИЕ АВАРИЙНЫХ НАГРУЗОК

Динамический расчет металлоконструкций сооружений на действие аварийных нагрузок представляет сложную задачу. Широкое применение вычислительной техники позволяет ориентировать ее решение на численные методы, реализуемые на ЭВМ. Наибольшее распространение получили методы дискретных, конечных и граничных элементов. В основу этих методов положена идея расчленения системы, схематизирующей объект, на элементы, для которых выписывают уравнения динамического равновесия, совместности деформаций и реологические соотношения, характеризующие механические свойства материалов. Особую роль здесь играет реология материалов, поскольку при интенсивных динамических нагрузках реализация запасов прочности конструкций возможна лишь при учете физических нелинейностей и, в частности, временнь′×х эффектов деформирования конструкционных сталей.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.Адушкин В.В, Когарко С.М., Лямин А.Г. Расчет безопасных расстояний при газовом взрыве в атмосфере. − Взрывное дело, ¹ 32/75. −М.: Недра, 1975.

2.Болотин В.В. Статистические методы в строительной механике. М.: Стройиздат, 1965.

301

3.Бирбраер А.Н., Шульман С.Г. Прочность и надежность конструкций АЭС при особых динамических воздействиях. − М.: Энергоатомиздат, 1989.

4.Котляревский В.А., Ганушкин В.И., Костин А.А. и др. Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет. − М.: Стройиздат, 1989.

5.Котляревский В.А. Волны деформаций в упругопластическом стержне при продольном ударе // Проблемы прочности. − 1981. − ¹ 1.

6.Котляревский В.А. Механические характеристики малоуглеродистой стали при импульсивном нагружении с учетом запаздывающей текучести и вязкопластических свойств // ПМТФ. − 1961, − ¹ 6.

7.Котляревский В.А., Райнин И.М. Расчет стальных каркасов зданий и сооружений на действие взрывных, ударных и сейсмических нагрузок // Строительная механика и рас- чет сооружений. − 1990 ã. − ¹5. Информац. листок МГЦНТИ ¹ 72−87. − Ì.: 1987.

8.Котляревский В.А. Динамический расчет балки за пределом упругости с учетом эффектов скоростного деформирования // Строительная механика и расчет сооружений. − 1979. − ¹ 6.

9.Котляревский В.А. Упруговязкопластические волны в материале с запаздывающей теку- честью // ПМТФ. − 1962. − ¹ 3.

10.Котляревский В.А. Пакет программ для динамического расчета металлоконструкций // Строительство и архитектура. Сер.3. Проектирование металлических конструкций. На- учно−технич.реф. сб. Вып.4. −Ì.: 1981.

11.Котляревский В.А. Статистическое моделирование сейсмических воздействий на сооружения // Строительная механика и расчет сооружений. − 1988. − ¹ 3.

12.Петров А.А. Вероятностная оценка нормируемых параметров сейсмической реакции сооружений // Строительная механика и расчет сооружений. − 1990. − ¹ 1.

13.Петров А.А. Вероятностный метод оценки сейсмической реакции мостов с большими пролетами // Сейсмостойкость транспортных и сетевых сооружений. − М.: Наука, 1986.

14.Петров А.А. Учет влияния масштабов турбулентности при определении реакции сооружения на пульсационное воздействие ветра // Строительная механика и расчет сооружений. − 1991. − ¹ 3.

15.Petrov A.A. The analytical model for along-wind motion of tall structures. – East European Conference on Wind Engineering. EECWE´94, 4–8 July 1994, Warsaw, Poland, P.1, v.3.

16.Котляревский В.А. и др. Аварии и катастрофы. Предупреждение и ликвидация последствий. Кн.1 − 1995, êí.2 − 1996, êí.3 − 1997. − Ì.: èçä-âî ÀÑÂ.

17.Сейсмический риск и инженерные решения. − М.: Недра, 1981.

18.Симиу Э., Сканлан Р. Воздействие ветра на здания и сооружения. − Ì.: 1984.

19.Суворова Ю.Б. Запаздывание текучести в сталях // ПМТФ. − 1968. − ¹ 3.

20.Гольденблат И.И., Николаенко Н.А. Расчет конструкций на действие сейсмических и импульсивных сил. − М.: Госстройиздат, 1961.

21.Петров А.А. Оценка сейсмической реакции резервуаров с жидкостью. // Промышленное и гражданское строительство, 1993, ¹ 5.

22.Справочник по динамике сооружений. − М.: Стройиздат, 1972.

23.Средства защиты в машиностроении. Расчет и проектирование. − М.: Машиностроение, 1989.

24.Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. ГОСТ 14249−89. −М.: Изд.стандартов, 1989.

25.Котляревский В.А. Статическое моделирование динамики подвесных энергетических систем при сейсмических нагрузках. // Вопросы атомной науки и техники. Серия: Физика и техника ядерных реакторов. НИКИЭТ. − 1984. − âûï.1 (38).

26.Petrov A.A. Approximate seismic response analysis of liquid storage tanks. – Proceedings 10th European Conference on Eearthquake Engineering. 28 August – 2 September 1994, Vienna, Austria – A.A. Balkema, Rotterdam, Brookfield, 1995.

27.Вибрации в технике, т.1, 1978, т.5, 1981, т.6, 1981, − М.: Машиностроение.

28.Petrov A.A. Seismic response of extended systems to multiple support excitations. – Proceedings of 11 World Conference on Eearthquake Engineering. June 23 – 28, 1996, Acapulco, Mexico – Elsevier Science, 1996, ¹ 1451 (ÑD ROM).

29.Котляревский В.А. Расчет на динамические нагрузки и сейсмику энергетических установок с подвесными агрегатами. // Сб. Трудов «Разработка методов расчета и исследование действительной работы строительных металлоконструкций». ЦНИИПСК. - 1983.

302

РАЗДЕЛ III

УЧЕТ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ТРЕБОВАНИЙ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВКИ, МОНТАЖА И ЭКОНОМИКИ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОНСТРУКЦИЙ

ГЛАВА 6

ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИЯМ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ ИХ НА ЗАВОДЕ

6.1. ÎБЩИЕ ПОНЯТИЯ И УСЛОВИЯ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ

Технологичность стальных конструкций определяется степенью подготовленности конструкций для изготовления и монтажа современными прогрессивными методами при оптимальных затратах материальных, трудовых и энергетических ресурсов соответствующего типа производства [1]. Повышение технологичности конструкций – важнейшее условие, обеспечивающее наиболее простое, быстрое и экономичное изготовление, транспортирование и монтаж конструкций, а также надежную эксплуатацию конструкций.

Обеспечение технологичности конструкций должно осуществляться в процессе:

∙конструктивно–технологической разработки рабочих чертежей (КМ) с учетом требований изготовления, монтажа металлоконструкций, а также рекомендаций по эксплуатации [2];

∙оценки технологичности проектов КМ металлоконструкций в соответствии со стандартом предприятия СТП 104.2–39–85 [1];

∙экспертизы проектов КМ и разработки чертежей КМД непосредственно на заводах металлоконструкций.

Технологичность металлических конструкций характеризуется нижеприведенными критериями:

1)применением прогрессивных профилей металлопроката, в том числе: широкополочных двутавров и тавров с параллельными гранями полок; гнутосварных замкнутых профилей; холодногнутых профилей швеллерного, корытного, С- образного и зетового сечений. Конструктивные решения с использованием этих профилей обеспечивают уменьшение стоимости, вследствие экономии расхода стали при одновременном снижении трудоемкости изготовления;

2)применением оптимального количества типоразмеров металлопроката. При разработке проектов КМ следует иметь в виду, что величина отходов металла составляет 5–7 %, в том числе металлолома 3,5–4,5 %. Для изготовления листовых деталей шириной более 2000 мм и длиной 12000 мм и более на ряде заводов имеются поточные линии, включающие правку, поперечную стыковку и сварку;

3)применением эффективных марок, а также надлежащих групп, категорий и нормируемых показателей сталей, оценивая возможность снижения стоимости и расхода металлопроката при одновременном увеличении трудоемкости изготовления;

4)обновлением номенклатуры конструкций прогрессивными конструктивными решениями (узлы с бесфасоночными соединениями, односторонние угловые швы, монтажные узлы с передачей усилий через фрезерованные торцы, сокращение количества основных и вспомогательных деталей, совмещение несущих и ограж-

303

дающих функций, уменьшение массы наплавленного металла). К таким конструктивным решениям относятся:

∙стропильные фермы с поясами и решеткой из широкополочных двутавров, гнутосварных замкнутых профилей, одиночных уголков, широкополочных тавров, труб. В этих конструкциях узловые соединения поясов и решетки ферм применяются бесфасоночные «впритык»;

∙двухветвевые колонны с бесфасоночными соединениями решетки «внахлестку»;

∙балки из листовой стали с односторонними ребрами жесткости, односторонними сварными швами, гофрированными стенками малой толщины;

∙оболочечные пролетные строения транспортерных галерей из листовой стали;

∙подкрановые балки с уширенным верхним поясом без тормозных настилов;

∙стропильные фермы и прогоны с соединениями на точечной сварке взамен фланговых швов;

5)повышением степени заводской готовности. Одним из главных направлений развития технологии изготовления и монтажа строительных стальных конструкций является превращение процесса монтажа зданий и сооружений в процесс скоростной сборки из крупноразмерных элементов повышенной заводской готовности. Уровень заводской готовности конструкций оценивается конструктивными решениями, обеспечивающими минимальные сроки монтажа, затрат труда и стоимости монтажа конструкций.

Повышение заводской готовности отправочных элементов обеспечивается:

∙применением болтовых монтажных соединений взамен сварных. Низкая эффективность сварных монтажных соединений по сравнению с болтовыми вызвана рассредоточением монтажной сварки по многим узлам с незначительными объемами работ. Это приводит к значительной трате времени на организацию рабочих мест, подъем и подход к ним, спуск на землю сварщиков.

Постановка же болтов в монтажных соединениях выполняется монтажником после установки монтажных элементов, без потерь времени. Кроме того, геометрическая форма сооружения с болтовыми монтажными соединениями обеспечивается на заводе-изготовителе конструкций совмещением отверстий в монтируемом сооружении, что сокращает работы по его выверке и геодезическому контролю на строительной площадке. Наиболее эффективными монтажными соединениями на высокопрочных болтах являются фланцевые, так как: их количество по сравнению с фрикционными сокращается в 3–6 раз (в зависимости от вида конструкций); исключаются операции по подготовке контактных поверхностей; уменьшается количество и масса стыковых элементов монтажного узла; отсутствуют отверстия в тяжелых основных деталях отправочных элементов (поясах ферм, стволах колонн, балках);

∙выполнением максимального количества и объемов технологических операций по сборо-сварке конструкций на заводе в процессе изготовления конструкций блоками, прошедшими общую сборку, длиной 13,5 м – 21,2 м и свыше 21,2 м;

∙выполнением противокоррозионной защиты металлоконструкций, включающей в себя механизированную дробеметную очистку металлопроката и его консервирование, грунтование и окрашивание двумя слоями, что исключает необходимость окраски на монтаже;

6)максимальной типизацией конструктивных элементов и нормализацией деталей по стандартам заводов-изготовителей. Это обеспечивает серийное и массовое производство, включающее применение автоматизированного оборудования для изготовления деталей, механизированного и нестандартизированного оборудования и кондукторов для сборо-сварки конструктивных элементов;

304

7)рациональной разбивкой конструкций на транспортабельные отправочные элементы;

8)применением конструктивных решений, при которых сварные швы и болтовые соединения доступны и удобны для производства работ, а также для контроля качества в процессе изготовления, монтажа и эксплуатации сооружения;

9)отсутствием в сварных конструкциях несимметричных сечений или несимметричного расположения сварных швов относительно нейтральной оси, пересе- чения и концентрации швов. Это обеспечит минимальные остаточные сварочные напряжения и деформации и исключит необходимость их устранения;

10)полной собираемостью стальных конструкций на монтаже, исключающей необходимость подгоночных работы. Это в значительной мере зависит от наличия

âчертежах КМ указаний функциональной точности и наличия их значений в чертежах КМД, исключающих возможность назначения вариантных значений допусков в процессе изготовления конструкций.

6.2. ÏОКАЗАТЕЛИ ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Для строительных стальных конструкций основными показателями технологич- ности являются: трудоемкость изготовления и монтажа, т.е. затраты труда для выполнения технологических процессов заводом-изготовителем и монтажной организацией, измеренная в чел.-ч; себестоимость конструкций в деле, включающая стоимость изготовления, транспортировки и монтажа. В настоящее время принято относить трудоемкость к единице массы конструкции (1т). Однако этот показатель не является универсальным Расчетные значения трудоемкости для данного проекта сравнивают с базисными показателями трудоемкости.

Для определения базисного показателя трудоемкости конкретного завода металлоконструкций следует использовать выражение

ãäå Tèá – базисный показатель трудоемкости; Tèî – показатель трудоемкости изго-

товления стальных конструкций, принятый за единицу (Ê =1), в условиях конкретного завода металлоконструкций (этот показатель определяется сравнением заводских затрат труда для конкретного вида конструкций с прейскурантом ¹ 01–22– 29); Êò – коэффициент трудоемкости по прейскуранту ¹ 01–22–29 [Ç].

Например, при Tèî =10 чел.-ч базисная трудоемкость изготовления основных

несущих конструкций каркасов одноэтажных зданий с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т, пролетами до 36 и при шаге колонн до 12м, с применением профилированного настила в покрытии, расходом стали на 1м2 в интервале 100 – 150 êã Êò =1,63 (поз.3, таблица базисных цен на строительные стальные конструкции, изготовляемые по индивидуальным проектам – чертежам КМ, прейскуранта ¹ 01–22–29) будет

Tèî = 1,63 ×10 = 16,3 ÷åë.-÷

Если принятая в проекте марка стали отличается от указанного в прейскуранте ¹ 01–22–29, то в приведенные в нем коэффициенты трудоемкости Êò следует добавить базисный коэффициент трудоемкости по табл. 6.6.

6.3. ÌЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТРУДОЕМКОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ

Трудоемкость изготовления стальных конструкций оценивается затратами труда на выполнение основных технологических операций (изготовление деталей, сбор-

305

ка, сварка, окраска). Трудоемкость вспомогательных операций является практиче- ски постоянной величиной. Показатели проекта металлических конструкций, характеризующие их трудоемкость, можно разбить на две группы: 1) сооружения в целом, отнесенные на площадь здания; 2) отдельного конструктивного элемента или всего каркаса здания на единицу массы (удельная трудоемкость). Эти показатели трудоемкости используются при: оценке создаваемых конструкций с точки зрения рациональности изготовления, сопоставляя показатели трудоемкости с фактическими затратами труда на производстве; проектировании вновь строящихся и реконструируемых заводов.

Трудоемкость изготовления строительных конструкций, определяемая по деталировочным чертежам (КМД), используется для:

∙обоснования основных технико-экономических показателей проектируемых предприятий, численности и выпуска конструкций на одного производственного рабочего, количества необходимого оборудования;

∙определения экономической эффективности от внедрения более прогрессивных технологических процессов, средств механизации, форм и методов организации работы и труда;

∙оперативного планирования в составе производственных месячных программ и недельных графиков.

Âпроцессе проектирования строительных стальных конструкций, когда технология изготовления деталей, сборки и сварки элементов конструкций еще детально не проработана, трудоемкость может быть определена ориентировочно по эмпири- ческим зависимостям. В настоящее время имеются три способа определения трудоемкости строительных стальных конструкций:

∙по методике расчета норм трудоемкости изготовления металлоконструкций промышленных зданий, пролетных строений мостов, опор линий электропередач, разработанной ЦНИИПСК [4, 5];

∙по комплексным нормативам затрат труда на, изготовление типопредставителей конструктивных элементов промышленных зданий, эстакад, трубопроводов, площадок, лестниц, ограждений, разработанным ВНИКТИСКом [6–9];

∙в составе оптовых цен на, строительные стальные конструкции, разработанных ВНИКТИСтальконструкцией, где даны: коэффициенты трудоемкости изготовления конструктивных элементов; дополнительные показатели технологичности стальных конструкций (см. п. 6.4).

Методика определения трудоемкости изготовления металлических конструкций промышленных зданий, разработанная ЦНИИПСК [5], исходит из технологического подобия конструкций трех групп:

∙сплошные конструкции (колонны сплошные, подкрановые балки, стойки фахверка, опорные стойки, ригели, растяжки, распорки, связи простые, прогоны сплошные);

∙сквозные (решетчатые) конструкции (стропильные и подкрановые фермы, связи решетчатые, прогоны решетчатые, лестницы);

∙комбинированные конструкции – с наличием признаков сплошных и решетча- тых конструкций (двух- и четырехветвевые колонны, различные пространственные конструкции).

При проектировании трудоемкость изготовления определяется ориентировочно по эмпирическим зависимостям (с погрешностью до 15 %) с помощью параметров, характеризующих конструкции в процессе производства. В качестве параметров приняты: m – масса конструкций 200Š20000 кг; lñâ – длина сварных швов 0,1–200 ì,

306

приведенных к катету 6 мм; n Š число деталей в конструкции 1–200 øò; s – число одновременно изготовляемых элементов (серийность) 1,5 –15,5 øò.

Для приведения сварных швов к катету 6 мм используются переводные коэффициенты в соответствии с ГОСТ 5264–80*, ГОСТ 8713–79* и ГОСТ 14771–76* на швы угловые и стыковые соединений (без разделки кромок, с Х-образной и Y- образной разделками). Виды сварки предусмотрены: ручная, полуавтоматическая в СО2 , автоматическая под флюсом; катеты швов угловых соединений 4 –20 мм; для стыковых соединений – 2 – 60 ìì [5].

Общая трудоемкость проектируемой конструкции Ò определяется по удельной

ãäå m – чистая масса изделия, кг; t – удельная трудоемкость однотипной конструкции, чел.-ч/т.

Значения коэффициентов и показателей степеней b1, b2, b3 приведены в табл.6.1.

Таблица 6.1. Коэффициент и показатель степеней

Удельная трудоемкость изготовления, рассчитанная по этой формуле, представлена в виде таблиц для: подкрановых балок, ригелей, растяжек, распорок, связей простых, прогонов сплошных, стоек фахверка, опорных стоек, ферм стропильных, тормозных ферм, связей решетчатых, прогонов решетчатых, лестниц, колонн.

В каждой таблице удельная трудоемкость дана на различную серийность и длину сварных швов. Примером этого является табл.6.2.

Методикой предусмотрена возможность определения удельной трудоемкости изготовления по основным переделам технологического процесса (заготовительных, сборочных, сварочных и окрасочных работ). Так, удельная трудоемкость заготовительных работ определяется по формуле

(значения a, b1, b2 приведены в табл.6.3).

По аналогичным формулам находятся удельные трудоемкости сборочных, сварочных и окрасочных работ.

307

Таблица 6.2. Фермы стропильные (отправочные марки)

308

Таблица 6.3. Значения à, b1, b2

Трудоемкость по отдельным операциям технологического процесса «обработки» может быть определена в процентном отношении к общей трудоемкости передела «обработки» по формуле

ãäå Òîá – трудоемкость изготовления по переделу «обработки»; П – процент на данную операцию.

Методикой предусмотрено определение удельной трудоемкости изготовления, когда известна только масса изделия, по формуле

Для практического применения рекомендуется пользоваться построенными по этой формуле графиками, в которых предусмотрена зависимость трудоемкости от количества деталей, длины сварных швов.

Определение трудоемкости изготовления конструкций годовой программы ЗМК в целом и по всем переделам и операциям, предусмотренное методикой ЦНИИПСК с помощью ЭВМ, требует подготовки исходных данных для расчета и выявления диапазона их изменений в следующем составе:

∙перечень изготавливаемых металлических конструкций, число конструкций каждого типа;

∙коэффициенты и степени уравнений трудоемкости изготовления каждого типа конструкций;

∙характеристики металлоконструкций: масса, длина сварных швов и число деталей;

∙процент трудоемкости изготовления металлоконструкций на каждой операции по переделу «обработки»;

∙годовой выпуск продукции по каждому типу конструкций.

Определение комплексных нормативов затрат труда на изготовление типопредставителей конструктивных элементов приведено в ВСН 393–78/ÌÌÑÑ ÑÑÑÐ,

разработанных ВНИКТИСтальконструкцией [6]. Нормативы затрат труда рассчи- таны нормированием карт технологических процессов, разработанных для 24 ти-

309

попредставителей конструктивных элементов промышленных зданий (в том числе: 6 колонн, 2 монорельса, 3 подкрановых балки, 1 тормозная ферма, 3 фермы, 2 прогона и связи, 1 фонарь, 3 ригеля и балки, 1 щит, 1 площадка, 1 лестница), исходя из прогрессивной технологии изготовления конструкций, применения высокопроизводительного оборудования, прогрессивных форм организации и управления производством.

Нормативы затрат труда на технологические операции изготовления полуфабриката определяются по табличным данным (в % норматива изготовления полуфабриката) [6]. В таблице предусмотрены затраты труда на шесть видов операций правки; пять – по наметке, разметке и изготовлению шаблонов; шесть – по газовой резке; шесть – по механической резке; пять – по строжке; три – по фрезеровке; шесть – по образованию отверстий; пять – по гибке; один – по штамповке; два – по зачистке от грата; один – по набивке плавки.

Нормативы затрат труда приведены в графиках для каждого типопредставителя. Так, на колонну одноветвевую со сплошной стенкой, сварную, с постоянным или переменным сечением (шифр 10.100) в карте ¹ 1 представлены (рис.6.1):

∙график общих затрат труда, чел.-ч/т, изменявшийся в зависимости от массы колонны;

∙таблица удельной трудоемкости при массе 1 т, ÷åë.-÷. (òàáë.6.5);

∙оборотная сторона карты с графиками затрат труда для переделов изготовления полуфабрикатов, слесарно-сборочных работ и электросварочных работ (рис.6.2). Нормативы затрат труда на прочие работы определяют вычитанием затрат труда на изготовление полуфабриката, слесарно-сборочные, электросварочные, малярные работы из общего норматива.

Одноветвевая со сплошной стенкой, сварная с постоянным или переменным сечением

Рис.6.1. График общих затрат, изменяющихся в зависимости от массы колонны

Таблица 6.5. Удельная трудоемкость отдельных видов работ при массе 1 т, чел-ч

310