- •5. Теплопередача……………………………………………………………………..138
- •I. Техническая термодинамика
- •1. Предмет и метод технической термодинамики
- •2. Основные определения. Термодинамическая система
- •3. Термические параметры состояния
- •3.1. Связь между термическими параметрами (уравнение состояния)
- •5. Термодинамический процесс и его энергетические
- •5.1. Аналитическое выражение для работы и теплоты процесса.
- •5.1.1. Работа изменения объема. Pv-диаграмма
- •5.2. Полезная внешняя (техническая) работа. Энтальпия
- •5.3. Вычисление количества теплоты.
- •5.4. Теплоемкость - основные понятия и определения
- •5.4.1. Теплоёмкости при постоянном объёме и давлении
- •6. Первый закон термодинамики
- •6.1. Термодинамические процессы с идеальным газом.
- •7. Компрессоры
- •7.1. Рабочий процесс поршневого компрессора
- •8. Второй закон термодинамики
- •8.1. Сущность и формулировки второго закона термодинамики
- •8.2. Обратимые и необратимые процессы
- •8.3. Круговые термодинамические процессы или циклы
- •8.4. Термический коэффициент полезного действия
- •8.5. Аналитическое выражение второго закона термодинамики.
- •8.6. Изменение энтропии в обратимых и необратимых процессах
- •9.1. Циклы поршневых двигателей внутреннего сгорания
- •9.2. Циклы газотурбинных установок
- •9.3. Циклы паротурбинных установок
- •9.3.1. Циклы Карно и Ренкина насыщенного пара.
- •9.3.2. Цикл Ренкина на перегретом паре
- •9.3.3. Общая характеристика холодильных установок
- •10. Водяной пар
- •10.1. Основные понятия и определения
- •10.3. Основные процессы с водяным паром
- •10.4. Определение параметров воды и водяного пара
- •11. Влажный воздух
- •II.Теплопередача.
- •1. Виды теплообмена.
- •2. Теплопроводность
- •2.1. Основной закон теплопроводности
- •2.2. Теплопроводность плоской стенки
- •2.3. Теплопроводность цилиндрической стенки
- •2.4. Теплопроводность шаровой стенки
- •3. Конвективный теплообмен
- •3.1. Уравнение теплоотдачи
- •3.2. Основы теории подобия
- •3.3. Теплообмен при ламинарном течении жидкости в трубах
- •3.4. Теплообмен при турбулентном движении жидкости в трубах
- •3.5. Теплоотдача при внешнем обтекании пучков труб
- •3.6. Теплоотдача при свободном движении теплоносителя
- •4. Лучистый теплообмен
- •4.1. Основные определения
- •4.2. Теплообмен излучением системы тел в прозрачной среде
- •4.3. Перенос лучистой энергии в поглощающей и излучающей среде
- •5. Теплопередача
- •5.1. Плоская стенка
- •5.2. Цилиндрическая стенка
- •5.3. Интенсификация теплопередачи
- •5.4. Тепловая изоляция
- •6. Основы теплового расчета теплообменных аппаратов
- •6.1. Типы теплообменных аппаратов
- •6.2. Рекуперативные аппараты
- •6.3. Теплообменные регенеративные и смесительные аппараты
- •III. Основы теории массообмена
- •1. Основные определения и понятия
- •2. Основы массопередачи в системах со свободной
- •2.1. Молекулярная диффузия
- •2.2. Конвекция и массоотдача
- •3. Абсорбция
- •4. Перегонка жидкостей
- •4.1. Простая перегонка
- •5. Жидкая экстракция
- •5.1. Экстрактивная и азеотропная ректификация
- •6. Адсорбция и ионный обмен
- •6.1. Основные промышленные адсорбенты и их свойства
- •6.2. Устройство и принцип действия адсорберов
- •6.3. Десорбция
- •7. Ионный обмен
- •8. Сушка
- •8.1. Основные характеристики сушки
- •8.2. Кинетика процесса сушки
- •9. Кристаллизация
3.3. Теплообмен при ламинарном течении жидкости в трубах
Механизм процесса теплоотдачи при течении жидкости в прямых гладких трубах является очень сложным.
Интенсивность теплообмена зависит от скорости движения потока.
Изменение температуры жидкости происходит как по сечению, так и по длине трубы.
О режиме течения судят по величине числа Рейнольдса. Если Re < 2000, то движение жидкости будет ламинарным. При Re = 2000-10000 течение называют переходным, и при Re > 10000 в трубе устанавливается развитое турбулентное течение жидкости. Формирование характера потока происходит в начальном участке трубы. При входе в трубу скорости по сечению распределяются равномерно. В дальнейшем при течении вдоль трубы у стенок образуется гидродинамический пограничный слой, толщина которого постепенно увеличивается и становится равной радиусу трубы, а в трубе устанавливается постоянное распределение скоростей, характерное для данного режима течения, или наступает так называемое стабилизованное течение. Последнее наблюдается как при ламинарном, так и при турбулентном течении жидкости. Длина участка стабилизации равна примерно 50 d.
Теория и опыт показывают, что теплоотдача при течении жидкости в трубе неодинакова по длине и поэтому кроме участка стабилизованного течения образуется участок тепловой стабилизации lу.т.с.. У входа в трубу коэффициент теплоотдачи имеет максимальное значение, а затем резко убывает и при стабилизованном течении стремится к неизменному значению (рис. 3.3.). Тепловой пограничный слой, который образуется у поверхности трубы, увеличивается по мере толщины, равной радиусу трубы. Длина стабилизованного участка для горизонтальной круглой трубы зависит от многих величин – коэффициента теплопроводности, числа Re, стабилизованного течения и других и принимается равной 50 d.
Рис. 3.3.
При ламинарном изотермном течении жидкости скорости по сечению потока на расстоянии rх от оси трубы распределяются по параболе (рис. 3.4.а)
,
где - скорость жидкости на оси трубы (при rх=0);
r – радиус трубы.
На оси скорость будет максимальной, а у стенки равна нулю.
Средняя скорость при ламинарном течении .
При ламинарном течении жидкости встречаются два режима неизотермного движения: вязкостный и вязкостно-гравитационный. Законы для этих режимов различны.
Вязкостный режим соответствует течению вязких жидкостей при отсутствии естественной конвекции. При этом режиме передача теплоты к стенкам канала (и наоборот) осуществляется только теплопроводностью.
Вязкостно-гравитационный режим имеет место тогда, когда вынужденное течение жидкости сопровождается и естественной конвекцией. При этом режиме теплота будет передаваться не только теплопроводностью, но и конвекцией.
Рис. 3.4.
При вязкостном режиме распределение скоростей по сечению не будет чисто параболическим, так как с изменением температур по сечению изменяется и вязкость. При этом важно отметить, что распределение скоростей зависит от направления теплового потока. При нагревании жидкости ее температура у стенки выше температуры основного потока, а вязкость меньше; при охлаждении процесса протекают обратные направления. Следовательно, при нагревании жидкости скорость у стенки больше, чем при охлаждении, и теплоотдача выше.
При вязкостно-гравитационном режиме имеет большое значение направление свободной конвекции и вынужденного движения. Они могут совпадать, могут быть противоположны друг другу и быть взаимно перпендикулярными, что наблюдается в горизонтальных трубах.
При совпадении движений естественной и вынужденной конвекций скорости жидкости у стенки возрастают и теплоотдача увеличивается. При противоположном направлении движений вынужденной и естественной конвекции скорости у стенки уменьшаются и теплоотдача падает, но иногда встречаются случаи, когда у стенки образуется вихревое движение, что может вызвать увеличение теплоотдачи.
При взаимно перпендикулярном движении естественной и вынужденной конвекций вследствие лучшего перемешивания жидкости теплоотдача увеличивается.
При вязкостном режиме М.А. Михеев рекомендует определять средний коэффициент теплоотдачи в прямых гладких трубах по формуле
. (3.18)
Для вязкостно-гравитационного режима довольно точные обобщения опытных данных получены М.А. Михеевым, который рекомендует приближенные расчеты среднего коэффициента теплоотдачи в прямых гладких трубах производить по формуле
. (3.19)
Для воздуха эта формула упрощается и принимает вид
. (3.20)
По этим уравнениям определяется число Нуссельта, а по нему – коэффициент теплоотдачи , где за определяющую температуру принята средняя температура жидкости: за определяющую скорость – средняя скорость жидкости в трубе; за определяющий размер – диаметр круговой трубы или эквивалентный диаметр трубы любой формы. Эти формулы дают среднее значение коэффициента теплоотдачи при l/d > 50. Они применимы для любой жидкости и наиболее полно учитывают влияние естественной конвекции и направление теплового потока.
Для труб, имеющих длину l < 50d, следует значение из формул (3.18), (3.19) и (3.20) умножить на средний поправочный коэффициент , который берется из таблицы 1 в зависимости отношения l/d.
Таблица 1.
l/d
1
4
5
10
15
20
30
40
50
1,9
1,7
1,44
1,28
1,18
1,13
1,05
1,02
1,0