- •Л.С. Коновалова, ю.А. Загромов теоретические основы теплотехники. Теплопередача
- •Введение
- •1. Основные понятия и определения
- •1.1. Способы переноса теплоты
- •1.2. Температурное поле. Градиент температуры. Тепловой поток
- •1.3. Законы переноса теплоты
- •1.4. Дифференциальное уравнение теплопроводности
- •1.5. Условия однозначности
- •Контрольные вопросы и задания
- •2. Теплопроводность и теплопередача при стационарном режиме
- •2.1. Теплопроводность плоской стенки при граничных условиях первого рода
- •2.2. Теплопроводность цилиндрической стенки при граничных условиях первого рода
- •2.3. Теплопроводность плоской и цилиндрической стенок при граничных условиях третьего рода (теплопередача)
- •2.4. Критический диаметр тепловой изоляции
- •Контрольные вопросы и задания
- •Задачи для самостоятельного решения
- •3. Теплопроводность тел с внутренними источниками тепла при стационарном режиме
- •3.1. Теплопроводность однородной пластины
- •3.2. Теплопроводность однородного цилиндрического стержня
- •3.3. Теплопроводность цилиндрической стенки
- •Контрольные задания
- •Задачи для самостоятельного решения
- •Решение
- •4. Теплообмен излучением
- •4.1. Теплообмен излучением между твердыми телами, разделенными диатермичной средой
- •4.1.1. Основные понятия и законы теплового излучения
- •4.1.2. Связь лучистых потоков
- •4.1.3. Теплообмен излучением между двумя телами, произвольно расположенными в пространстве
- •4.1.4. Теплообмен излучением между двумя бесконечными параллельными пластинами
- •4.1.5. Теплообмен излучением между двумя телами, одно из которых расположено внутри другого
- •4.2. Особенности излучения газов
- •Контрольные вопросы, задания и задачи для самостоятельного решения
- •Примеры решения задач
- •Решение
- •Решение
- •5. Теплопередача со сложным теплообменом на поверхностях стенки при стационарном режиме. Интенсификация теплопередачи
- •5.1. Теплопередача через плоскую стенку со сложным теплообменом
- •5.2. Теплопередача через цилиндрическую стенку со сложным теплообменом
- •5.3. Интенсификация теплопередачи
- •5.3.1. Теплоотдача поверхности с прямыми ребрами
- •5.3.2. Теплоотдача оребренных труб
- •5.3.3. Теплопередача через оребренные стенки
- •Контрольные вопросы и задания
- •Примеры решения задач
- •Решение
- •Решение
- •6. Дифференциальные уравнения теплообмена и основы теории подобия и моделирования процессов
- •6.1. Дифференциальные уравнения теплообмена
- •6.2. Основы теории подобия
- •6.3. Моделирование теплоотдачи
- •6.4. Физические особенности процесса теплоотдачи
- •4. Теплофизические свойства жидкости
- •5. Геометрические размеры, форма, ориентация поверхности теплообмена
- •Контрольные вопросы и задания
- •Примеры решения задач
- •Решение
- •Решение
- •7. Теплоотдача в однофазной среде
- •7.1. Теплоотдача при свободном движении жидкости
- •7.2. Теплоотдача при продольном омывании поверхности вынужденным потоком жидкости
- •7.3. Теплоотдача при вынужденном течении жидкости в трубах и каналах
- •7.4. Теплоотдача при поперечном обтекании труб
- •Контрольные вопросы и задания
- •Примеры решения задач
- •Решение
- •Решение
- •Решение
- •8. Теплоотдача при фазовых превращениях
- •8.1. Теплоотдача при кипении
- •8.2. Теплоотдача при конденсации
- •Контрольные вопросы и задания
- •Примеры решения задач
- •Решение
- •Решение
- •9. Теплообменные аппараты
- •9.1. Классификация теплообменников
- •9.2. Основные уравнения для расчета теплообменников
- •9.3. Расчет теплообменников
- •Прямоток
- •Контрольные вопросы и задания
- •Пример решения задачи
- •Решение
- •Литература
- •Оглавление
7.4. Теплоотдача при поперечном обтекании труб
П роцесс теплоотдачи при поперечном обтекании трубы характеризуется рядом особенностей, которые связаны с гидродинамикой движения жидкости вблизи поверхности трубы (рис.7.9).
Гидродинамика движения жидкости определяется числом Rежd=wd/v, где d – наружный диаметр трубы.
При небольших скоростях потока жидкости (Rежd <40) обтекание трубы плавное, при более высоких скоростях (40< Rежd<103) происходит отрыв ламинарного пограничного слоя от поверхности трубы, угол отрыва φ=80-90о. При значениях Rежd>105 ламинарное течение в пограничном слое сменяется турбулентным, угол отрыва турбулентного пограничного слоя от поверхности трубы составляет φ=120-140о.
О бразующийся на поверхности трубы пограничный слой имеет наименьшую толщину в лобовой точке и далее постепенно нарастает до тех пор, пока не произойдет отрыв потока. Характер изменения коэффициента теплоотдачи =f(φ) для позиций рис.7.9 а, б, в показан на рис. 7.10.
Коэффициент теплоотдачи принимает наибольшее значение на лобовой части трубы, где толщина пограничного слоя минимальная.
Из-за увеличения толщины пограничного слоя по периметру трубы коэффициент теплоотдачи уменьшается, достигая минимального значения в точке отрыва потока. В области циркуляционной зоны происходит увеличение коэффициента теплоотдачи за счет разрушения пограничного слоя. Для случая (в) первое увеличение коэффициента теплоотдачи связано со сменой режима течения в пограничном слое, второе – с отрывом турбулентного пограничного слоя.
Для расчета среднего по периметру трубы коэффициента теплоотдачи рекомендуются следующие уравнения:
- при Rежd<40
|
(7.31) |
- при 40< Rежd<103
|
(7.32) |
- при 103< Rежd<2 ∙105
|
(7.33) |
- при 2 ∙105< Rежd<107
|
(7.34) |
Формулы (7.31) – (7.34) действительны для случая, когда угол ψ между направлением потока жидкости и осью трубы, называемый углом атаки, равен 90о. Если ψ<90о, то найденный по этим формулам коэффициент теплоотдачи следует умножить на поправочный коэффициент εψ=1- 0,54 cos2 ψ.
В теплообменниках трубы располагаются в виде коридорных или шахматных пучков (рис.7.11).
Геометрическими характеристиками пучка являются: поперечный (s1) и продольный (s2) шаги, наружный диаметр трубы (d), количество рядов труб (п) по направлению движения жидкости.
Режим течения жидкости в пучках может быть ламинарным, турбулентным или смешанным и определяется числом Rежd=wd/v, где d – наружный диаметр трубы.
При Rежd<103 – ламинарный режим;
при Rежd>105 – турбулентный;
при 103 <Rежd<105 – смешанный.
Экспериментальными исследованиями теплоотдачи в пучках установлено следующее:
1. При ламинарном режиме теплоотдача шахматных пучков выше, чем коридорных, при смешанном режиме эта разница уменьшается. При турбулентном режиме теплоотдача шахматных и коридорных пучков практически одинакова.
2. С увеличением номера ряда пучка теплоотдача возрастает благодаря увеличению турбулентности потока при прохождении его через пучок.
Начиная с третьего ряда и далее, структура потока остается практически неизменной и коэффициент теплоотдачи принимает постоянное значение.
Средние коэффициенты теплоотдачи для третьего и последующих рядов в пучках при поперечном омывании труб потоком жидкости рассчитываются по следующим уравнениям.
Для коридорных пучков:
- при 40<Rежd<103 – ламинарный режим,
|
(7.35) |
- при 103<Rежd<105 – смешанный режим,
|
(7.36) |
где εs=(s2/d)-0,15 – поправочный коэффициент, учитывающий плотность расположения труб в пучке;
- при Rежd>105 – турбулентный режим,
|
(7.37) |
Коэффициент теплоотдачи первого ряда коридорного пучка второго - где - коэффициент теплоотдачи третьего и последующих рядов.
Для шахматных пучков:
- при 40< Rежd<103
|
(7.38) |
- при 103<Rежd<105
|
(7.39) |
если s1/s2<2, то εs=(s1/s2)1/6,
если s1/s2 2, то εs=1,12;
- при Rежd>105 коэффициент теплоотдачи шахматных пучков рассчитывается по уравнению (7.37).
Коэффициент теплоотдачи первого ряда шахматного пучка второго -
Уравнения (7.35) – (7.39) справедливы для угла атаки ψ=90о. При ψ<90о уменьшение коэффициента теплоотдачи следует учесть коэффициентом
Конвективный теплообмен между трубами пучка и потоком жидкости рассчитывают по уравнению
|
(7.40) |
где F, м2 – площадь поверхности всех труб пучка.
Средний коэффициент теплоотдачи пучка рассчитывается по формуле
|
|
где п – число рядов.
При одинаковом числе труб в ряду (F1=F2=…=Fn)
|
(7.41) |