- •Тульский государственный университет
- •Кафедра Расчёт и проектирование автоматических машин лекции
- •Тула – 2009
- •Лекция 1 введение
- •1.1. Предмет, цели и задачи курса.
- •1.2. Краткие исторические сведения о развитии станков и установок автоматических машин
- •1.3. Классификация станков и установок (по в.А.Малиновскому)
- •Лекция 2 общие сведения о станках и установках автоматических машин
- •2.1. Основные определения
- •2.2. Конструкции станков и установок автоматического оружия
- •2.2.1. Вертлюги
- •2.2.2. Остовы
- •2.2.3. Механизмы горизонтального наведения (поворотные механизмы)
- •2.2.4. Механизмы вертикального наведения (подъемные механизмы)
- •Углы вертикального наведения
- •2.2.5. Ограничители рассеивания
- •2.2.6. Выравнивающие механизмы и устройства
- •2.2.7. Регулировочные механизмы и устройства
- •2.2.8. Уравновешивающие механизмы
- •2.2.8.1. Уравновешивание момента силы тяжести качающейся части
- •2.2.8.2. Уравновешивание силы тяжести подъемной части (рисунок 2.10)
- •2.2.9. Амортизаторы
- •2.2.10. Элементы, связанные с питанием оружия коробкодержатели
- •Лекция 3 требования, предъявляемые к станкам и установкам
- •3.1. Мощность стрельбы
- •3.2. Маневренность системы
- •3.3. Надежность работы
- •3.4. Удобство обслуживания и простота содержания
- •3.5. Производственно-экономические требования
- •4.2. Требования, предъявляемые к амортизаторам станков и установок автоматических машин
- •4.3. Типы амортизаторов
- •4.4. Схемы работы амортизаторов. Импульсно-силовые диаграммы
- •4.5. Расчет пружины амортизатора при отсутствии демпфера
- •4.6. Расчет пружины амортизатора при использовании демпферов сухого трения
- •Лекция 5 расчет и проектирование гидравлических тормозов отката и наката
- •5.1. Назначение гидравлических тормозов отката - наката и требования, предъявляемые к ним. Сущность работы гидравлических тормозов
- •5.2. Конструктивные схемы гидравлических тормозов.
- •5.3. Определение усилия гидравлического сопротивления канавочного тормоза отката
- •5.4. Проектирование гидравлического тормоза отката
- •5.5. Определение усилия гидравлического сопротивления канавочно-игольчатого тормоза в накате
- •5.6. Определение скорости движения откатных частей при свободном откате
- •5.7. Определение скорости движения откатных частей при торможенном откате
- •Лекция 6 расчет уравновешивающих механизмов
- •6.1. Анализ существующих схем уравновешивания
- •6.2. Пружинные уравновешивающие механизмы тянущего типа
- •6.3. Пружинные уравновешивающие механизмы толкающего типа
- •6.4. Уравновешивающий механизм со спиральной пружиной
- •Лекция № 7 расчет механизмов наведения
- •7.1. Общие замечания
- •7.2. Реакции, действующие на качающуюся часть станка
- •7.3. Реакции, действующие на вращающуюся часть станка
- •7.4. Секторный подъемный механизм
- •7.5. Секторный поворотный механизм
- •7.6. Винтовой подъемный механизм
- •Лекция № 8 обеспечение устойчивости полевых станков при стрельбе
- •8.1. Вводная часть
- •8.2. Продольная устойчивость при откате
- •8.2.1. Предварительные замечания
- •8.2.2. Условие продольной устойчивости
- •8.2.3. Исследование условия продольной устойчивости и меры ее обеспечения
- •8.2.4. Определение наименьшей длины отката с сохранением устойчивости
- •8.2.5. Опорные реакции при продольных направлениях стрельбы
- •8.3. Поперечная устойчивость при откате
- •8.3.1. Предварительные замечания
- •8.3.2. Об устойчивости зенитных систем
- •8.3.3. О поперечной устойчивости станков для стрельбы по наземным целям
- •Станок с одной опорной точкой сзади
- •Станок с двумя опорными точками сзади
- •Список литературы
8.2.4. Определение наименьшей длины отката с сохранением устойчивости
Уже известно, что чем больше значение силы торможения , тем короче полная длина отката, на которой поглощается энергия отдачи при выстреле. Поэтому если на всей длине отката тормозить откатные части постоянной силой , определяемой формулой (8.5) при нормальном случае, когда , то и получится наименьшая длина отката при которой с известной гарантией [коэффициент 0,9 в формуле (8.5)] будет сохраняться устойчивость системы. При этом с увеличением угла возвышения длина отката постепенно увеличивалась бы.
При значение определяется формулой:
,
где вместо R нужно взять , и следовательно:
.
Рисунок. 8.7
Но при пружинном амортизаторе в процессе отката R линейно возрастает и лишь в конце отката можно допустить . Поэтому при пружинном амортизаторе будет больше, чем при . И если учесть, что нормально при сила примерно в два раза меньше , то из равенства площадей abсd и a'b'c'd на рис. 7 окончательно получим:
, (8.7)
где:
.
Найденная величина является своеобразной разновидностью характеристики устойчивости, которую определяют в процессе проектирования и совместно с учитывают при проектировании амортизатора. Эти две величины отражают лишь требование устойчивости системы и еще не дают понятия о ряде других важных требований к амортизатору.
8.2.5. Опорные реакции при продольных направлениях стрельбы
Опорные реакции, как уже отмечалось, непосредственно связаны с вопросами устойчивости. Они же определяют и ту «осадку», о которой шла речь в начале лекции, а также оказывают влияние на размеры и конструкцию ног при проектировании станка и его опорных точек. Поэтому здесь же закончим уже частично выясненный вопрос об опорных реакциях при продольных направлениях стрельбы.
При выяснении в п. 2 условия продольной устойчивости было найдено выражение для суммарной передней реакции (рис. 8.8):
.
Другие условия равновесия дают:
и
.
Рисунок 8.8.
Имея в виду, что и и решая совместно эти три уравнения относительно , и , получим:
; (8.8)
; (8.9)
(8.9а)
(8.10)
Здесь при , т. е. когда центр тяжести откатных частей лежит выше оси канала, знаки при меняются на обратные.
Из выражений (8.8—8.10) видно, какое влияние на опорные реакции оказывает каждый параметр, и также ясно, что опорные реакции меняются в процессе отката и с изменением углов возвышения. В частности из этих выражений непосредственно видно, что наибольшее значение будет при и в конце отката, наибольшее же значение суммы вертикальных реакций будет при и также в конце, отката.
8.3. Поперечная устойчивость при откате
8.3.1. Предварительные замечания
Как известно, современные полевые станки имеют тот или иной угол горизонтального обстрела. В зенитных станках он равен 3600, а в станках для стрельбы по наземным целям – достигает 900 и больше. При направлениях стрельбы под углами от продольной плоскости симметрии станка система под действием выстрелов стремится не только смещаться назад и подпрыгивать передними опорными точками, но одновременно - смещаться в сторону и опрокидываться набок. Способность системы противодействовать смещениям в сторону и опрокидываниям набок называется поперечной устойчивостью.
По своей природе явления поперечной устойчивости совершенно аналогичны явлениям продольной устойчивости и, конечно, органически связаны друг с другом.
Поэтому и характер различных зависимостей поперечной устойчивости также аналогичен зависимостям для продольной устойчивости. Меняются лишь величины таких параметров устойчивости, как , , и , и, кроме угла возвышения , влияет горизонтальный угол отклонения оси канала оружия от продольной плоскости симметрии системы. С ростом от нуля до 90° убывает продольная составляющая и растет поперечная, и, следовательно, можно заранее утверждать, что продольная устойчивость улучшается, а поперечная ухудшается.
Рассмотрим вопросы поперечной устойчивости при откате для станков с амортизатором отката при следующих условиях.
-
Система расположена на горизонтальном основании (нормальный случай - отсутствует возможность сваливания оружия при стрельбе) и оружию придан угол возвышения и горизонтальный угол .
-
Под действием собственного веса система при выстреле все время остается устойчивой и опорные точки остаются неподвижными. При этом условии достаточно рассмотреть вопросы поперечной устойчивости при одиночном выстреле, так как если система устойчива при одиночном выстреле, то она будет устойчивой и при автоматической стрельбе очередями.
-
Центр тяжести откатных частей расположен на оси канала, т. е. плечо . Это условие соответствует нормальным случаям, и мы его вводим для того, чтобы не загромождать рассмотрение сущности вопросов поперечной устойчивости, тем более что характер влияния динамической пары и возможный учет этого влияния аналогичны предыдущему.
-
Влиянием на устойчивость момента от реакции вращения пули пренебрегаем за его сравнительной малостью. Действительно, для пулемета калибром 7,62 мм по формуле:
,
и среднее значение за время движения пули по каналу будет:
,
а наименьшее значение момента веса системы можно принять около . Следовательно, первый момент составляет лишь около от второго. Аналогично для крупнокалиберных пулеметов: первый момент примерно равен , а второй – около . Следовательно, первый момент не превышает второго. Неизбежные зазоры в системе и упругие деформации еще больше ослабляют влияние момента