- •Пневмопривод
- •Оглавление
- •Общие сведения
- •1. Общие методические указания
- •2. Разработка принципиальной схемы привода
- •3. Силовой расчет привода
- •3.1. Расчет скоростей и ускорений поршня
- •3.2. Расчет мощности привода
- •3.3. Расчет конструктивных параметров
- •4. Расчет пневмосистемы
- •4.1. Расчет расхода воздуха
- •4.2. Расчет диаметров условного прохода
- •4.3. Определение потерь давления в пневмолиниях
- •5. Расчет времени срабатывания
- •6. Принцип построения математической модели
- •6.1. Динамика пневмопривода
- •1 9 11 10 122 Ц12 ц32 ц42 2 8 5 6 4 3 7 ц22 ц12
- •6.2. Алгоритм расчета математической модели манипулятора
- •7. Оформление пояснительной записки
- •8. Пример проектировочного расчета пневмопривода
- •8.1. Пример силового расчета
- •8.2. Пример расчета пневмосистемы
- •8.3. Пример расчета времени срабатывания привода
- •9. Оформление графической части проекта
- •9.1. Сборочный чертеж цилиндра
- •9.2. Чертеж пневматической принципиальной схемы
- •9.3. Рабочий чертеж детали
- •9.2. Чертеж общего вида
- •10. Индивидуальные задания
- •Перемещения деталей
- •1,5 А 1,0
- •Исходные данные
- •Библиографический список
- •Библиографические ссылки
- •Приложения
- •Виды и характеристики клапанов п3.1. Клапан с прямым электромагнитным управлением
- •Технические характеристики
- •П3.2. Клапан высокого давления с электропневматическим управлением
- •Технические характеристики
- •П3.3. Пневмораспределитель высокого давления с электропневматическим управлением
- •Технические характеристики
- •П3.4. Обратный клапан
- •Технические характеристики
- •П3.5. Клапан быстрого выхлопа
- •Технические характеристики
- •П3.6. Клапан плавного регулирования скорости
- •Технические характеристики
- •Присоединительные параметры клапанов плавного регулирования скорости
- •П3.8. Клапан быстрого выхлопа с пневмодросселем
- •Технические характеристики
- •П3.9. Управляемый обратный клапан
- •Технические характеристики
- •Виды и характеристики пневмодросселей п4.1. Пневмодроссель с обратным клапаном
- •Технические характеристики
- •П4.2. Пневмодроссель с управляемым обратным клапаном (пневмозамком)
- •Технические характеристики
- •С электропневматическим возвратом
- •Технические характеристики
- •П5.2. Пневмораспределители 4-х линейные 2-х позиционные в63-11а, в74-21а, в79-11а
- •Технические характеристики
- •Технические характеристики
- •П5.4. Пневмораспределитель с прямым электромагнитным управлением
- •Технические характеристики
- •П5.5. Пневмораспределитель с присоединительной поверхностью по стандарту namur
- •Технические характеристики
- •Виды и характеристики подготовительной аппаратуры п6.1. Фильтр
- •Технические характеристики
- •П6.2. Фильтр-регулятор-маслораспылитель
- •Технические характеристики
- •П6.3. Маслораспылитель
- •Технические характеристики
- •П6.4. Регулятор давления со встроенным манометром
- •Технические характеристики
- •Уплотнения п7.1. Кольца уплотнительные
- •Основные размеры резиновых колец
- •П7.2. Манжеты пневматические
- •Основные размеры манжет пневматических 1 типа (гост 6678–72)
- •П10.2. Образец оформления спецификации к сборочному чертежу
- •Образцы оформления рабочих чертежей деталей
- •Пневмопривод
- •660014, Г. Красноярск, просп. Им. Газ. «Красноярский рабочий», 31.
5. Расчет времени срабатывания
Для определения времени срабатывания привода требуется совместное решение дифференциальных уравнений [1], описывающих изменение давлений в рабочей и выхлопной полостях пневмодвигателя, и уравнения движения штока двигателя с приведенной к нему массой.
Уравнения изменения давлений в рабочей и выхлопной полости двигателя имеют вид
(5.1)
(5.2)
где φ(δi) – функции расхода, значения которой равны:
х01, х02– соответственно начальные и конечные координаты поршня; х– текущее положение поршня.
Уравнение движения поршня под действием постоянных сил Р имеет вид
(5.3)
где Р– результирующая всех сил, приложенных к поршню, кроме сил давления сжатого воздуха.
Система уравнений (5.1), (5.2) и (5.3) решается методами численного интегрирования. При проектировании новых приводов обычно программы решения указанных уравнений на ПК отсутствуют, поэтому из-за высокой трудоемкости решения и приближенности многих параметров (величины коэффициента расхода µ, приведенной массы mпр, силы полной нагрузкиРи т. п.) целесообразно использовать приближенный метод расчета времениТпсрабатывания привода.
Время срабатывания привода Тп состоит из подготовительного времениТ1, времениТ2движения поршня и заключительного времениТ3.
Подготовительное время Т1состоит из времениt1срабатывания пневмоклапана, времениt2распространения волны давления и времениt3 изменения давления в рабочей полости:
Т1 = t1 + t2 + t3. (5.4)
Время t1приводится в технических характеристиках пневмоклапанов и распределителей.
Время t2распространения волны давления от пневмоклапана до двигателя определяется по формуле:
(5.5)
где l– длина трубопровода;u*– скорость потока.
Время t3изменения давления в рабочей полости определяется временем наполнения этой полости от давленияра до давленияр1д, при котором начинается движение поршня[1]:
(5.6)
где V01– начальный объем рабочей полости с учетом присоединенных объемов трубопроводов от клапана до двигателя;Fэ1– эффективная площадь сечения трубопроводов;отношение давлений; Ψ1(δ1д), Ψ1(δ1а) – функции истечения, определяемые как
Ψ1(δ) = δ, при 0≤ δ ≤ 0,528
и
, при 0,528 ≤ δ ≤ 1, (5.7)
где – критическое отношение давлений;– функция расхода приk – показатель адиабаты.
Время истечения воздуха из выхлопной полости (до начала движения) определяется по формуле [1]
(5.8)
где V02– начальный объем выхлопной полости;F2·s– рабочий объем выхлопной полости двигателя;Fэ2 – эффективная площадь сечения трубопровода выхлопной линии.
Большее из определяемых величин ии будет составлять подготовительное времяt3. Отметим, что чаще всего большим является время истечения воздуха из выхлопной полости.
При определении времени движения поршня Т2рассчитывается величина обобщенного конструктивного параметра N:
(5.9)
где Fэ – эффективная площадь поперечного сечения трубопровода;D– диаметр поршня;Р– полная нагрузка на шток цилиндра;s– рабочий ход;рм – магистральное давление.
Диапазон конструктивного параметра N будет составлять N = 0,005…5. При наиболее распространенных в машиностроении диапазонах изменения параметров они равны:
µ = 0,2…0,8, D = 0,1…0,3 м,Fу /F1 = 0,001 5…0,01,
Р = 1…2 000 Н,s= 0,15…2 м,рм= (3…7) · 105 МПа.
Затем определяют коэффициент пропускной способности пневмолиний . Он изменяется в диапазоне. Для двухстороннего привода коэффициент пропускной способности пневмолиний обычно принимается. Коэффициенты начальных объемов полостей рассчитывают по выражениям:
;
,
где V01 и V02– начальные объемы полостей. Для двустороннего привода обычно коэффициенты начальных объемов равны. Диапазон изменения коэффициента составляет γ ≤ 0,3; безразмерная нагрузкаотношение давлений.
На следующем шаге находят безразмерное время τ движения поршня привода. Время τ включает подготовительное времяt3нарастания давления до величины, при которой начнется движение поршня, и непосредственно время Т2движения поршня:
при 0 <N< 1, (5.10)
при 1 <N< 5. (5.11)
Указанные выше формулы справедливы при коэффициенте асимметрии полостей цилиндра (П), равном 1.
При 0,5 < П < 1,0 можно использовать формулу
при 1 < N < 5. (5.12)
Если параметры привода выходят за указанные пределы (например N> 5, δа< 0,1 и т. д.), необходимо определять время срабатывания привода численным интегрированием системы уравнений изменения давлений в рабочей (5.1), выхлопной (5.2) полостях и уравнения движения поршня(5.3).
Если параметры привода входят в указанные пределы, то определяется действительное время движения поршня привода:
(5.13)
Заключительное время Т3находят аналогично вышеизложенному, только при определении времени изменения давлений в полостях двигателя рабочий объемF1s добавляется кV01. За начальные параметры заключительного периода δ11 и δ21принимаются параметры, полученные в результате вычисления времени Т2движения поршня, а конечными – давлениерадля выхлопной полости и давлениерМ– для рабочей полости. В большинстве случаев для заключительного периода учитывается только время наполнения рабочей полости.