- •Пневмопривод
- •Оглавление
- •Общие сведения
- •1. Общие методические указания
- •2. Разработка принципиальной схемы привода
- •3. Силовой расчет привода
- •3.1. Расчет скоростей и ускорений поршня
- •3.2. Расчет мощности привода
- •3.3. Расчет конструктивных параметров
- •4. Расчет пневмосистемы
- •4.1. Расчет расхода воздуха
- •4.2. Расчет диаметров условного прохода
- •4.3. Определение потерь давления в пневмолиниях
- •5. Расчет времени срабатывания
- •6. Принцип построения математической модели
- •6.1. Динамика пневмопривода
- •1 9 11 10 122 Ц12 ц32 ц42 2 8 5 6 4 3 7 ц22 ц12
- •6.2. Алгоритм расчета математической модели манипулятора
- •7. Оформление пояснительной записки
- •8. Пример проектировочного расчета пневмопривода
- •8.1. Пример силового расчета
- •8.2. Пример расчета пневмосистемы
- •8.3. Пример расчета времени срабатывания привода
- •9. Оформление графической части проекта
- •9.1. Сборочный чертеж цилиндра
- •9.2. Чертеж пневматической принципиальной схемы
- •9.3. Рабочий чертеж детали
- •9.2. Чертеж общего вида
- •10. Индивидуальные задания
- •Перемещения деталей
- •1,5 А 1,0
- •Исходные данные
- •Библиографический список
- •Библиографические ссылки
- •Приложения
- •Виды и характеристики клапанов п3.1. Клапан с прямым электромагнитным управлением
- •Технические характеристики
- •П3.2. Клапан высокого давления с электропневматическим управлением
- •Технические характеристики
- •П3.3. Пневмораспределитель высокого давления с электропневматическим управлением
- •Технические характеристики
- •П3.4. Обратный клапан
- •Технические характеристики
- •П3.5. Клапан быстрого выхлопа
- •Технические характеристики
- •П3.6. Клапан плавного регулирования скорости
- •Технические характеристики
- •Присоединительные параметры клапанов плавного регулирования скорости
- •П3.8. Клапан быстрого выхлопа с пневмодросселем
- •Технические характеристики
- •П3.9. Управляемый обратный клапан
- •Технические характеристики
- •Виды и характеристики пневмодросселей п4.1. Пневмодроссель с обратным клапаном
- •Технические характеристики
- •П4.2. Пневмодроссель с управляемым обратным клапаном (пневмозамком)
- •Технические характеристики
- •С электропневматическим возвратом
- •Технические характеристики
- •П5.2. Пневмораспределители 4-х линейные 2-х позиционные в63-11а, в74-21а, в79-11а
- •Технические характеристики
- •Технические характеристики
- •П5.4. Пневмораспределитель с прямым электромагнитным управлением
- •Технические характеристики
- •П5.5. Пневмораспределитель с присоединительной поверхностью по стандарту namur
- •Технические характеристики
- •Виды и характеристики подготовительной аппаратуры п6.1. Фильтр
- •Технические характеристики
- •П6.2. Фильтр-регулятор-маслораспылитель
- •Технические характеристики
- •П6.3. Маслораспылитель
- •Технические характеристики
- •П6.4. Регулятор давления со встроенным манометром
- •Технические характеристики
- •Уплотнения п7.1. Кольца уплотнительные
- •Основные размеры резиновых колец
- •П7.2. Манжеты пневматические
- •Основные размеры манжет пневматических 1 типа (гост 6678–72)
- •П10.2. Образец оформления спецификации к сборочному чертежу
- •Образцы оформления рабочих чертежей деталей
- •Пневмопривод
- •660014, Г. Красноярск, просп. Им. Газ. «Красноярский рабочий», 31.
4. Расчет пневмосистемы
Целью расчета пневмосистемы является определение пропускной способности пневмолиний.
4.1. Расчет расхода воздуха
На начальном этапе определяется необходимый массовый расход воздуха для напорной Gн и выхлопной Gс магистралей.
Для напорной магистрали
(4.1)
где р1 – давление в напорной полости;F1_− площадь напорной полости;Vmax − максимальная скорость; η0– объемный КПД двигателя (η0 = 0,8….0,95);R – газовая постоянная (R= 287 Дж/кг);Т1– температура рабочей среды.
Для выхлопной магистрали
(4.2)
где р2 – давление в напорной полости;F2 _− площадь напорной полости;Vmax − максимальная скорость; η0– объемный КПД двигателя (η0 = 0,8…0,95);R – газовая постоянная (R= 287 Дж/кг);Т2– температура рабочей среды.
4.2. Расчет диаметров условного прохода
Диаметр dуусловного прохода для напорного трубопровода, соответствующий расходуGн и скорости потока uвоздуха, определяется по формуле
(4.3)
где GH – массовый расход воздуха напорной магистрали; ρМ – плотность воздуха при рабочих условиях;u − скорость потока воздуха. В первом приближении ее можно принятьu = 50 м/с [4].
Плотность воздуха при рабочих условиях определяем по формуле
(4.4)
где ρ0– плотность при нормальных условиях (ρ0= 1,25 кг/м3);р0– давление при нормальных условиях (р0= 0,1 МПа);Т0– температура при нормальных условиях (Т0= 293 К).
Полученные значения dу округляются до ближайшего значения из номинального ряда по ГОСТ 16516–80: 1; 1,6; 2; 2,5; 3; 4; 5; 6; 8; 10; 12; 16; 20; 25; 32; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200 и т. д. По выбранным значениямdууточняют типоразмеры распределителей и регулирующей аппаратуры, потери давления в пневмоаппаратуре, рабочие давления в напорной и выхлопной полостях двигателя.
4.3. Определение потерь давления в пневмолиниях
На следующем этапе определяются потери давления в объемном приводе, которые рассчитываются отдельно для напорной Δрни выхлопной Δрв магистралей. Различают два вида потерь: потери давления в местных сопротивлениях и потери давления на трение по длине трубопровода.
Общие потери давления на участке магистраль – пневмодвигатель рассчитывают по формуле
(4.5)
где Δpт – потери давления на трение на участках пневмолиний;Δpм – потери давления на трение на местных сопротивлениях.
Определяем потери давления на трение по длине трубопровода в напорной магистрали
(4.6)
где λ – коэффициент трения. Его в зависимости от режима течения находят следующим образом:
– если Re< 2 300 – по формуле Пуазейля:
(4.7)
– если Re> 2 300 – по формуле Альтшуля:
(4.8)
где Δ – величина, эквивалентная по своему воздействию на поток равнозернистой шероховатости Δ, значения которой приведены в табл. 4.1.
Таблица 4.1
Характеристика поверхности труб |
Δ, мм |
Технически гладкие из латуни, меди |
0,001 5…0,010 |
Новые стальные |
0,020…0,10 |
Трубы из чистого стекла |
0,001 5…0,010 |
Число Рейнольдса определяется по формуле
(4.9)
где ν – кинематическая вязкость, которую вычисляют по формуле
(4.10)
Здесь µ – динамическая вязкость воздуха, которую выбирают по табл. 4.2.
Таблица 4.2
t, С |
–20 |
–10 |
0 |
10 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
1,59 |
1,65 |
1,71 |
1,77 |
1,83 |
1,95 |
2,07 |
2,19 |
2,33 |
Потери давления Δpм в местных сопротивлениях рассчитывают по формуле Вейсбаха:
(4.11)
где ξм– коэффициент местного гидравлического сопротивления. Его находят по следующим условиям [5]:
– при резком сужении потока
(4.12)
– при внезапном расширении потока
(4.13)
– при постепенном расширении потока (диффузор)
(4.14)
где F1 иF2− сечения потока до местного сопротивления и в местном сопротивлении соответственно; λ − коэффициент трения вычисляется по параметрам потока до диффузора; Θ – угол расширения диффузора.
Суммарные потери Δрнв напорной магистрали составляют
(4.15)
Эффективную площадь Fэпоперечного сечения трубопровода, характеризующую пропускную способность трубопровода, вычисляют по формуле
Fэ = µ ·Fу, (4.16)
где µ – коэффициент расхода; Fу – площадь условного прохода.
Затем находят коэффициент расхода:
(4.17)
где δ –коэффициент расхода; К – показатель адиабаты (К = 1,4).
Определяем коэффициент расхода для напорной магистрали:
(4.18)
Площадь условного прохода Fу цилиндрического трубопровода равна
(4.19)
Уточняем значение скорости потока:
(4.20)
где µ – коэффициент расхода; рм– магистральное давление; ρМ – плотность воздуха при рабочих условиях;δ –коэффициент расхода; К – показатель адиабаты (К = 1,4).
Уточняем массовый расход воздуха G в напорной магистрали:
(4.21)
Объемный расход воздуха Q в начальном сечении:
(4.22)
Максимальный расход воздуха Gmax:
(4.23)
где δ* –критическое отношение давлений (δ* = 0,528).
На этом этапе целесообразно сравнить полученное значение расхода Gmax с пропускной способностью Кv или с номинальным расходом Qн пневмоаппаратов, представленных в их технических характеристиках.
После этого проверяют максимальную скорость Vmax пневмодвигателя, обеспечиваемую выбранными параметрами пневмолиний и аппаратуры, подставляя полученные значения:
(4.24)
Полученное значение сравнивается со значением, полученным при энергетическом расчете. Параметры пневмосистемы в случае необходимости корректируются, и вновь выполняется расчет.
Затем при дроссельном регулировании, зная пределы изменения скорости движения v выходного звена, определяется изменение площади проходного сеченияFдр дросселя по формулам (4.1), (4.2) с учетом условия постоянства массового расхода воздуха. Площадь дросселяFдр = c · x, гдех– перемещение регулятора дросселя,с– коэффициент пропорциональности. Для того чтобы обеспечить линейную зависимость массового расходаG от хода регулятораx, конструкция регулятора должна обеспечить условиес = const.
Обычно режим течения потока воздуха при дросселировании является турбулентным. Ламинарный режим используется в маломощных элементах пневмоавтоматики. В качестве расходной характеристики турбулентного дросселя применяют формулу массового расхода воздуха [10]. В диапазоне 0,9 < δ < 1 изменения давлений можно пренебречь изменением плотности ρ потока и использовать [4] формулу
(4.25)
где µ – коэффициент расхода; р0– давление на входе в дроссель;ρ – плотность потока; δ – относительное давление; Fдр – площадь дросселя.
Суммарные потери давления для выхлопной магистрали Δрсвычисляются аналогично напорной.
Затем определяют максимальные рабочие давления в полостях двигателя:
p1max = рм– Δрн; (4.26)
р2max = ра + Δрс. (4.27)
Таким образом, максимальное усилие Рц, которое может обеспечить двигатель, рассчитывается по выражению
Рц = F1(p1max – П · р2max)·ηм, (4.28)
где ηм– механический КПД двигателя (ηм = 0,8…..0,95).
Максимальное усилие двигателя Рцдолжно превышать полную нагрузку на штоке двигателяР, т. е.Рц > Р.
Если выбранные параметры устраивают разработчика, то на этом этапе заканчивается расчет пневмосистемы, в противном случае задают другие параметры (например, изменяется диаметр условного прохода трубопроводов), и расчет повторяется.