tot_book
.pdf101
параметры этой точки pcr, vcr, Tcr — критическими параметрами вещества. Положение точки К исключительно разнообразно — температура Tcr меняется от 5,2 К у гелия до 2850 К у лития. Для воды Tcr = 647,3 К.
1.8.2. Изменение агрегатного состояния вещества
Любое вещество может находиться в твердом, жидком или газообразном состоянии, либо одновременно в нескольких состояниях (например, в критической точке отличить жидкость от пара невозможно). Переход из одного агрегатного состояния в другое называют фазовым превращением.
Рис. 60.
Рассмотрим эти процессы на р–T-диаграмме (рис. 60). Точку А называют тройной точкой — в ней одновременно находятся в равновесии все три фазы вещества — твердая, жидкая и газообразная. Для воды pA=0,00061 МПа; vA=0,001 м3/кг; tA=0,01 °С (заметим, что линия АВH2O для воды идет аномально: с повышением давления температура таяния льда понижается). Будем нагревать твердое вещество при постоянном давлении. На участке 1–2 нагрев подводит термодинамическую систему к точке плавления, далее вещество существует в жидкой фазе вплоть до точки 3. Теплоту, которую нужно подвести к веществу, чтобы расплавить его, называют теплотой плавления. Если продолжить нагрев, то в точке 3 жидкость перейдет в пар; нужную для этого теплоту назовем теплотой парообразования. Правее точки 3 пар будет перегретым (очевидно, перегретым относительно состояния точки
102
3, где одновременно существуют и пар, и жидкость). Линия АК в
критической точке К заканчивается, при Т > Тсr жидкости не существует! На линии AD в равновесии находятся твердая и газообразная фазы. Если твердое тело нагревать изобарно при р < рА, то переход из твердой фазы происходит непосредственно в пар и называется сублимацией (процесс 4–5).
1.8.3.Диаграммы и таблицы состояний
Вэнергетических машинах рабочее тело обычно находится в виде жидкости или пара либо представляет собой смесь жидкости и пара, поэтому инженерам интересна в первую очередь именно эта область диаграмм состояний. Для различных веществ (воды, аммиака, углекислого газа, хладонов) диаграммы р–v и Т–s, конечно, отличаются, но общий вид, расположение характерных точек и линий во всех случаях остаются сходными (рис. 61).
Рис. 61.
Точка К находится на вершине кривой, ограничивающей двухфазную область. Левая ветвь этой кривой образует границу с
насыщенной жидкостью и называется пограничной кривой жидкости, а правая — границу с перегретым паром (пограничная кривая пара). На этой кривой пар не содержит частиц жидкости и называется сухим насыщенным, внутри двухфазной области пар содержит взвешенные частицы жидкости и называется влажным
103
насыщенным. Содержание сухого насыщенного пара в такой смеси характеризует степень сухости пара — массовая доля сухого насыщенного пара во влажном насыщенном паре:
x = |
m′′ |
, |
(1.115) |
|
m′′+ m′ |
||||
|
|
|
где m" — масса сухого насыщенного пара в 1 кг смеси; m' — масса жидкости в 1 кг смеси (здесь и далее надстрочный индекс ' относится к насыщенной жидкости, а " — к сухому насыщенному пару).
Величина х изменяется от 0 на пограничной кривой жидкости до 1 на пограничной кривой пара, линии х = const сходятся в критической точке К.
Внутри двухфазной области изобары совпадают с изотермами (и на обеих диаграммах горизонтальны). Правее линии х =1 изобары на Т–s-диаграмме идут вверх по экспоненте, а изотермы на р–v-диаграмме — вниз по гиперболе. Левее линии х=0 изобары на Т–s-диаграмме почти сливаются с пограничной кривой жидкости и идут вниз, а изотермы на р–v-диаграмме круто поднимаются вверх.
Процесс изобарного нагрева вещества на рабочей и тепловой диаграммах показан линией 1–2'–2"–3. На участке 1–2' жидкость подогревается до температуры насыщения Ts, и в точке 2' появляются первые пузырьки пара. На участке 2'–2" количество пара увеличивается, степень сухости х возрастает от 0 до 1. Теплота парообразования r эквивалентна площадке под изобарой 2–2"в Т–s- диаграмме:
r = пл.а2′2′′b =Ts (s2′′ − s2′ ), |
|
|
где s2′ , s2′′ — энтропии насыщенной |
жидкости |
и сухого |
насыщенного пара, соответственно. |
|
|
В процессе изобарного нагрева |
техническая |
работа не |
совершается, поэтому уравнение первого начала q = ∆h + lт приобретает форму q = ∆h; т. е. количество подведенной теплоты эквивалентно изменению энтальпии рабочего тела. В частности,
q |
′ = h′ |
−h ; |
q ′ |
′′ = r = h′′ −h′ |
; |
q ′′ |
−3 |
= h −h′′. |
||
1−2 |
2 |
1 |
2 |
−2 |
2 2 |
|
2 |
3 2 |
104
В двухфазной области все функции состояния и удельный объем (h, е, s, v) линейно связаны со степенью сухости х. Например, удельный объем в точке со степенью сухости пара х
vx = v′+ x(v′′−v′).
Аналогично:
hx = h′+ ex = e′+ sx = s′+
x(h′′−h′) = h′+ rx; x(e′′−e′);
x(s′′− s′).
Кроме диаграмм р–v, Т–s и некоторых других (например, h–s), сведения о свойствах веществ содержат таблицы. В них приведены данные о параметрах насыщенной жидкости и сухого насыщенного пара, а также переохлажденной жидкости и перегретого пара. Наиболее известны таблицы М.П. Вукаловича и И.И. Новикова для воды и водяного пара.
Основные процессы с реальными газами (р = const, v = const, T= const, s = const) вблизи двухфазной области сильно отличаются от процессов с идеальным газом. Их рассчитывают не по уравнениям состояния, а только по таблицам и диаграммам.
1.9. ЦИКЛЫ ПАРОСИЛОВЫХ УСТАНОВОК
1.9.1. Паровой цикл Карно
На рис. 62 представлены схема (а) и цикл (б) простейшей паросиловой установки (ПСУ). Из парового котла 1 сухой насыщенный пар поступает на турбину 2, где адиабатно расширяется от давления р1 до давления р2 и совершает работу, приводя в действие генератор электрического тока 3. Отработанный влажный пар попадает в конденсатор 4, где отдает теплоту охлаждающей среде — воде или воздуху. Конденсат подается в котел насосом 5, причем давление нагнетания насоса приближается p1; далее процесс повторяется.
105
p |
к |
dT=0 |
|
|
qI |
||
p1a4 |
1 |
||
ds=0 |
|||
p2 |
b |
||
qII 2 |
|||
|
3 |
||
0 |
c v |
T |
к |
|
|
|
|
p1 |
|
TI |
4 |
1 |
|
lц |
|
p2 |
|
TII |
|
||
3 |
|
2 |
|
|
|
||
0 |
a |
b |
s |
Рис. 62.
На Т–s-диаграмме такой цикл изображают прямоугольником в двухфазной области, его называют паровым циклом Карно. Согласно теореме Карно, термический КПД этого цикла не зависит от рода рабочего тела, поэтому и для парового цикла Карно
ηCt =1−T2 T1 .
Поскольку Т1<Тcr= 647,3 К, при работе ПСУ на водяном паре термический КПД парового цикла Карно ηCt невысок. У этого
106
цикла есть и другие недостатки, в частности, в процессе 3–4 приходится сжимать и нагнетать пар высокой влажности, что технически весьма сложно. На влажном паре работает и турбина, ее лопатки быстро изнашиваются. Все это приводит к большим потерям, и эффективный КПД цикла невелик. Таким образом, и для водяного пара цикл Карно сохраняет лишь теоретическое значение эталонного цикла.
1.9.2. Цикл Ренкина (Rankine W.J.M.)
Введем в схему ПСУ, работающей по паровому циклу Карно, еще один элемент — пароперегреватель 6 (рис. 63, а), в котором сухой насыщенный пар перегревается до параметров точки 1 на диаграмме Т–s (рис. 63,б).
|
1 |
G& |
|
|
п |
|
|
|
|
Т |
|
|
Q&I |
2 |
iII |
ПГ |
Q&II |
|
|
|
|
К |
|
4 |
3 |
G& |
iI |
хв |
Н
107
Рис. 63.
В области перегретого пара изобары не совпадают с изотермами, поэтому пар поступает на турбину 2 при значительно большей температуре, чем в цикле Карно, растет среднеинтегральная температура подвода теплоты и, следовательно, увеличивается термический КПД цикла. Такой цикл называют циклом Ренкина с перегретым паром.
Одной из особенностей цикла Ренкина является полная конденсация пара: насос 5 перекачивает жидкость по адиабатной линии 2'–3, затрачивая весьма небольшую работу, а подогрев воды при постоянном давлении (кривая 3–4) происходит уже в котле 1.
Теплота в цикле подводится на участке 3–4–4'–1, а отводится по линии 2–2', работа цикла l R = lтR = h1 −h2 (см. формулу (1.107)) численно равна площади заштрихованной площадки пл. 12"2'34'4"l.
Термический КПД цикла Ренкина
ηR =1− |
q2 |
=1− |
h2′′ −h2′ |
. |
(1.116) |
|
|
||||
t |
q1 |
|
h1 −h3 |
||
|
|
|
Рассмотрим, как влияют на величину ηtR параметры рабочего тела на различных участках цикла.
Давление в конденсаторе р2 влияет на ηtR довольно слабо (рис. 64,а). Обычно р2=3,5…4,0 кПа, что соответствует
реальной температуре Т20 окружающей среды воздуха или воды (рис. 64,б). Дальнейшее снижение давления р2 ухудшает
108
теплообмен с холодной средой и поэтому не применяется. Кроме того, как следует
Рис. 64.
из рисунка, при снижении давления р2 расширение пара заканчивается в двухфазной области, что заметно ухудшает условия эксплуатации турбины.
Зависимость ηtR (Т1) представлена на рис. 65,а. Чем выше температура Т1, тем сильнее перегрет пар на входе в турбину (рис. 65,б), тем выше среднеинтегральная температура подвода теплоты и термический КПД ηtR . Но температуру Т1 ограничивает теплостойкость металла: реально Т1<850 К.
Давление р1 обычно стремятся повышать (рис. 66,a), однако при этом одновременно с увеличением значения ηtR (рис. 66,б)
109
Рис. 66.
возрастает и влажность пара после турбины, а, следовательно, растут потери на трение и снижается относительный внутренний КПД η0i1−2 (см. разд. 1.7.4).
Относительный внутренний КПД цикла Ренкина (см. рис.
63,б)
|
η |
0i1−2 |
(h −h |
)− |
h3 − h2′ |
|
|
|
η0i3−2′ |
|
|
(1.117) |
|||||
R |
1 2 |
|
|
|
||||
η0i = |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
(h1 − h2 )−(h3 −h2′ ) |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
(где η0i3−2′ — относительный внутренний КПД насоса) также снизится по сравнению с ηtR , рассчитанным по формуле (1.116).
Эффективный КПД цикла Ренкина
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
ηeR = η0RiηtR ∏ηj |
|
|
(1.118) |
||
|
|
|
j=1 |
|
|
|
|
включает |
в виде |
сомножителей |
коэффициенты |
ηR |
и |
ηR |
|
|
|
|
|
|
0i |
|
t |
повышением давления р1 |
значение |
ηR убывает (см. |
выше), |
ηR |
|||
|
|
|
|
0i |
|
|
t |
возрастает, |
поэтому |
при |
T1=const |
эффект от повышения |
pl |
110
сомнителен. Разумнее одновременно повышать и р1 и T1: в этом случае растет КПД (рис. 66,а) и одновременно улучшаются условия
эксплуатации турбины (рис. 66,б). Рост значения ηeR , ограничен, в принципе, лишь теплостойкостью конструкционных материалов, а
вболее широком смысле — КПД цикла Карно.
1.10.ЦИКЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН И ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ
Холодильные машины (ХМ) — устройства для получения и поддержания температур, меньших, чем температура окружающей (холодной) среды.
По второму началу термодинамики, самопроизвольно такой процесс идти не может, теплоту от холодной среды к горячей можно передать только при добавочном энергетическом воздействии. В большинстве ХМ таким воздействием является работа, которую затрачивают на привод компрессора. Рабочими телами (хладагентами) ХМ служат аммиак, углекислый газ, органические вещества — хладоны. Все они в цикле ХМ меняют свое агрегатное состояние, переходя из жидкости в пар и обратно. ХМ, которые будут рассмотрены далее, называют парокомпрессионными — в них пар хладагента сжимается компрессором.
1.10.1. Обратный цикл Карно
Все циклы ХМ — обратные (в диаграммах р–v и Т–s идут против часовой стрелки). Простейшим из них является обратный цикл Карно (рис. 67,а). Пар хладагента поступает из теплообменника-испарителя 4 и сжимается компрессором 1 от давления р1 до давления р2, а затем поступает в конденсатор 2.