книги из ГПНТБ / Гольденблат И.И. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения
.pdfТаблица 4
Механические свойства стали У7
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
Предельная темпера тура нагрева в гра дусах |
Температура испы тания в градусах |
Предел прочности в кг1мм'! |
Удлинение в % |
Сужение поперечно го сечения в °/0 |
Предельная темпера тура нагрева в гра дусах |
Температура испы тания в градусах |
Предел прочности в кг/мм"2 |
Удлинение в % |
Сужение поперечно го сечения в % |
|
__ |
20 |
63.7 |
21,5 |
37,7 |
1150 |
1000 |
2,7 |
56,9 |
99,5 |
|
600 |
600 |
19,2 |
25,2 |
72,3 |
1 150 |
90О |
3,6 |
57 |
97 |
|
700 |
70'1 |
8,6 |
46,5 |
86,8 |
1150 |
8'0 |
5,9 |
48.7 |
97,6 |
|
800 |
800 |
6,1 |
35,6 |
70,3 |
1150 |
700 |
10,1 |
36,8 |
78,1 |
|
900 |
900 |
3,8 |
57,6 |
90,7 |
1150 |
600 |
24.7 |
10,4 |
34 |
|
1000 |
1000 |
3,1 |
59,1 |
97,5 |
1?00 |
1150 |
1.2 |
63 |
99,8 |
|
1100 |
1100 |
1,9 |
66 |
9 |
,5 |
12' 0 |
1100 |
1,6 |
61,2 |
99,7 |
1200 |
1200 |
1.1 |
68,5 |
99,8 |
1200 |
1000 |
2,7 |
56.2 |
99,8 |
|
1150 |
1100 |
1.9 |
64,3 |
99,6 |
1200 |
800 |
5,8 |
56,1 |
99,5 |
В настоящее время в СССР и других странах исследователи интенсивно изучают зависимости механических свойств различ ных металлов и сплавов от температуры [4].
Деформации под действием внезапно приложенных нагрузок ударного типа. Проведено довольно большое число испытаний на ударную нагрузку образцов, изготовленных из стали, меди, алюминия и других материалов.
Интересные экспериментальные работы над медными стерж нями и медной проволокой проведены Уайтом и Гриффитзом [14], установившими, что остаточные деформации, максимальные в окрестности точки удара, остаются постоянными на некотором конечном расстоянии от этой точки и затем монотонно убывают до определенного расстояния от нее. Далее следует вторая об ласть постоянной остаточной деформации и вторая область уменьшения деформации и т. д. Все это показано на рис. 1.13.,
Эти же авторы нашли величину критической скорости удара для меди. При скоростях удара выше критической разрушение образца наступает в окрестности конца его, подвергнутого уда ру, а остающаяся часть образца получает малые деформации или совсем не деформируется. Если скорость удара ниже крити ческой, го деформируется весь образец (по крайней мере до той точки в очень длинном образце, где деформации естественно затухают).
Серию интересных экспериментов провел Тэйлор [15]. На рис. 1.14 дана полученная им кривая зависимости ад.т от ат.
Отношение возможности максимального динамического пре дела текучести к статическому ад.т: ат зависит от величины статического предела текучести стали. Результаты проведенных
Тэйлором |
испытаний |
стержней |
на |
действие удара даны на |
рис. 1.15 |
(для стали) |
и 1.16 |
(для |
меди). Каждая точка диа- |
2* |
19 |
Рис. 1.15. Испытания образцов из углероди стой стали, отожженной в вакууме
1 — скорость снаряда 420 м/сек- средняя скорость наковальни (во время испытания) 45 м/сек-, сред няя скорость деформации 3 000 сек." -—скорость снаряда 360 м/сек-, средняя скорость наковальни 39 м/сек-, средняя скорость деформации 2 800 сек. - :* 3 — скорость снаряда 210 м/сек-, скорость нако вальни 16 м/сек-, средняя скорость деформации
1 530 сек."': 4 — статические испытания
Рис. 1.16. Чистая электролитическая медь, отожженная в вакууме при 450° в течение 30 мин.
1 — скорость снаряда 420 м/сек-, средняя ско рость наковальни во время испытания 45 м/сек-, средняя скорость деформации 3 000 сек.
2 — скорость снаряда 360 м/сек-, скорость на ковальни 39 л/сек;_средняя скорость дефор
мации |
2 800 сек. |
1 3 — скорость |
снаряда |
|
210 м/сек-, скорость |
наковальни |
16 |
м/сек-, |
|
средняя |
скорость деформации |
1 530 |
сек. •; |
4 — статические испытания
a) |
|
: 35 i, 32,5ке/см*-70 ‘ |
|
$ 30- |
27,0 |
|
|
\20 ■ |
.22,5 |
|
i'° |
|
|
|
|
|
|
|
4,5 |
|
|
|
a |
tr'Й5 |
3'00 375 |
‘t5° 529 |
690 |
975 |
~733i<iJcM2-70 |
|||||
750 |
825 |
900 |
|||||||||
20,45см-2,54 |
Расстояние вдоль стержня, см |
|
|
|
|||||||
0,1591 |
|
|
|
r |
’ |
|
|
|
|||
|
|
„ W9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 O.OeY7 2858 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
<u |
10 |
|
3258 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,084 |
3ft78 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
§ |
в |
% $ ф Ф . Ф |
|
|
|
|
|
|
|
||
I 64 |
|
WV |
|
|
|
|
<ft> |
|
|
||
apseo.ow |
■<?'/ |
a\'/ |
<Су |
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
?gfJ ^,g/?77^. |
, |
--------- |
|
|
|
. |
||
|
0 |
|
675 |
|
|
||||||
|
|
150 225 |
300 375 450 |
525 |
600 |
7iO |
825 |
900 |
|||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
'Расстояние вдоль стержня, см |
|
|
|
Рис. 1.13. Расчетная кривая, показывающая окончательное деформи
рованное состояние |
длинного стержня из отожженной меди после |
|
|
|
удара |
а — огибающая максимального |
напряжения в длинном стержне из отожжен |
|
ной меди; пунктирная |
линия |
показывает положение волны напряжения в |
момент t =0,001825 сек. |
после |
удара; б — распределение остаточных деформа |
ций в длинном стержне из отожженной меди: скорость удара 61 м/сек; время соударения 1/600 сек.; общее остаточное удлинение 9,59
Рис. 1.14. Опыты с падающим шариком
20
граммы на этих рисунках соответствует значению среднего на пряжения и средней деформации во время удара.
■ На рис. 1.17 показано влияние скорости деформаций на ди намический предел текучести стали. На рис. 1.18, 1.19, 1.20 и
Скорость деформации,1/сек (Лоеарифмическая шкала)
Рис, 1.17. Влияние скорости деформации на динамиче ский предел текучести
50
• Начальная длина 2.03см
I 20 |
|
|
|
„ |
гм |
|
„ |
■ |
„ |
3,05 „ |
|
|
|
|
|
>, |
3,55 |
|
|
|
|
|
„ |
’ |
WOO |
1500 |
2000 2500 |
||
Скорость удара, |
м/сек * 3 |
|
Рис. 1.18. Влияние скорости удара на динамиче ский предел текучести при сжатии для цилиндри ческих снарядов из среднеуглеродистой стали
1.21 показана зависимость динамического предела текучести для стали и дюралюминия от скорости удара. Из рис. 1.19 вид но, что при повышении скорости удара от 422 до 2 854 м!сек увеличение предела текучести незначительно, но все же динами ческий предел текучести превышает его статическое значение более чем в 2 раза. На рис. 1.22 приведены результаты испыта ний на удар балок из отожженной меди.
22
Мы ограничимся этими краткими данными о процессе дефор мации различных материалов под действием удара, так как они достаточно ясно иллюстрируют характерные особенности этого процесса.
|
Размеры образцов, см |
|
• |
Диаметр |
Длина |
0,71 |
2,54 |
|
о |
1.21 |
1,54 |
▲ |
0,89 |
1,27 |
7.9Z |
10,16 |
Рис. 1.19. Влияние скорости удара на динамический предел текучести при сжатии для цилиндрических образцов из мягкой углеродистой стали
Рис. 1.20. Предел текучести при сжатии для цилиндрических образцов из дюралюминия
В последние годы процесс деформации под действием удара стержней, изготовленных из упруго-пластического материала, подвергнут также глубокому теоретическому изучению. Наибо лее значительные результаты в этой области получены советски ми исследователями А. Ю. Ишлинским, В. В. Соколовским, Н. X. Рахматулиным и др. [6, 7, 10, 12 и др.].
Деформации вследствие фазовых превращений. Как извест но, металлы (а также многие другие химические элементы) мо-
23
гут иметь различную кристаллическую структуру. Переход от одной кристаллической структуры к другой всегда происходит при определенных температурах и давлениях. Это явление носит
Рис. 1.21. Зависимость динамической прочности от статической
/ — сталь; 2 — дюралюминий
железо известно в формах а, р, у; олово известно в формах серо го и белого и т. д.
Фазовые переходы (или аллотропические превращения) при водят к изменению объема вещества. Иногда это изменение
Рис. 1, 22. Кривая смещений для стержня из отожженной меди. Ско рость удара 29 м/сек; продолжительность соударения 3,44 м/сек
--------- экспериментальная кривая;
--------теоретическая кривая;
— •— теоретическая кривая в предположении, что стержень упругий
объема незначительно; при превращениях различных сортов стали изменения объема составляют не более 1—2%. Иногда фазовые превращения сопровождаются 'значительными измене ниями объема. Так, например, превращение белого олова в
24
серое (этот переход происходит при температуре 18°) связано с увеличением объема на 26°/о. Это увеличение объема вызывает столь значительные дополнительные напряжения, что затруд няется процесс превращения одной формы элемента в другую, вследствие чего этот процесс может протекать только на поверх ности олова.
Фазовые превращения в стали были открыты более 80 лет назад великим русским ученым, основателем металло ведения Д. К- Черновым.
Возникающие при фазовых превращениях напряжения не редко служат причиной обра зования трещин (флокенов) в стальных изделиях. Значи тельные напряжения, связан ные с фазовыми - переходами, могут возникнуть в процессе закалки стальных изделий, в процессе изготовления свар ных стальных конструкций и т. д. Так как напряжения, возникающие при фазовых пе реходах, затрудняют дальней шее течение этих переходов, то в стальных конструкциях, подвергшихся действию высо ких температур, мы обычно
имеем дело с неравновесным состоянием, и только длительный процесс деформации ползучести металла приводит а конце кон цов к равновесию.
В последние годы обнаружены аллотропические превращения, связанные со значительными изменениями объема при высоких и сверхвысоких давлениях. Рис. 1.23 дает об этом наглядное представление [1].
2. ОСОБЕННОСТИ ПРОЦЕССА ПОЛЗУЧЕСТИ НЕКОТОРЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
а) Ползучесть гипса. В строительной промышленности полу чили довольно широкое распространение различные виды гипса (обычный, высокопрочный, демпферный гипс, гипсобетон). Гип совые конструкции, удовлетворительно работающие в воздушно сухом состоянии, обнаруживают «катастрофическую» ползучесть при наличии увлажнения. Ползучесть гипса была подробно ис следована акад. П. А. Ребиндером и его сотрудниками [1]. П. А. Ребиндером построена физико-химическая теория ползу
25
чести гипса. На рис. 1.24 показаны типичные кривые ползучести гипса. Кривые получены на основании изучения изгиба гипсовых призматических брусков постоянного сечения. Кривая / отно сится к случаю изгибания образцов в воздухе. Мы видим, что деформация остается постоянной, т. е. ползучесть отсутствует. Кривая II относится к случаю ползучести при обильном смачи вании образцов водой и кривая III —при смачивании их 10— 30%-ным водным раствором СаС1гКрайние точки кривых II и III соответствуют наступлению разрыва.
Акад. П. А. Ребиндером разработаны методы борьбы с пол зучестью гипса (гидрофобизация гипса, введение крупнозерни стых армирующих заполнителей).
б) Пластичность и ползучесть каменных материалов. Изуче нию пластических свойств и свойств ползучести каменных ма териалов посвящено небольшое число исследований. Они пока зали, что хрупкие каменные материалы могут обнаружить спо собность к значительным пластическим деформациям и дефор мациям ползучести в условиях высокого всестороннего сжатия. На рис. 1.25—1.30 наглядно иллюстрировано это положение.
Следует отметить, что механизм и характер пластической деформации металлов сильно отличаются от механизма и харак тера пластической деформации каменных материалов; сопостав ление явлений, наблюдающихся в металлах и минералах, при ведено в табл. 5, составленной Л. А. Шрейдером [12].
в) Ползучесть дерева. Исследования Ф. П. Белянкина, Ю. М. Иванова [5] и др. показали, что величина деформации дерева в высокой степени зависит от продолжительности действия на грузки. Исследования показали также, что если приложенные напряжения не превосходят известных пределов, деформация ползучести носит затухающий характер, в противном случае деформация ползучести нарастает со временем вплоть до раз рыва. Это явление иллюстрируется схемами, показанными на
26
Относительное статие в %
Рис. 1.25
6г<6г
не/смг
10000 -
7500
|
|
|
15->-Ю000атм. |
5000 |
|
|
6г=6000атм. |
2500 |
чиииатм. |
с5гЬОООатм |
|
6г*?0ииатм. |
|||
|
-бг-о |
|
"Ч Разрушение |
° 0 |
2 |
6 8 |
Ю 12 /« 15 18 20 гг |
|
4 |
Относительное статие 6 %
Рис. 1.26
не/смг
Рис. 1.27
27
О ------ |
1------ |
I------- |
1------ |
1------ |
1------ |
1------ |
1------ |
1------ |
L. |
0123456789
Относительное сжатие 6 %
Рис. 1.28
б/ -6г
нг/см‘
5000-
Относительное сжатие в % |
Продолжительность опыта 6 часах |
|
|
||
Рис. 1.29. Диаграмма |
дефор |
Рис. 1.30 |
|
маций песчаника при всесто роннем сжатии