книги из ГПНТБ / Гольденблат И.И. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения
.pdfРис. 4.50
Д/miwibHMim загружены (В месяца»)
Рис. 4.51
139
Рис. 4.52
Уипгие деформации о цмме с деформациями мизучести
Рис. 4.5.3
140
И. И. Улицкого и других авторов [3]. На рис. 4.43 показана зави симость между растягивающими напряжениями и деформация ми ползучести бетона; на рис. 4.44 показаны влияния заполни-
Напряжения
Рис. 4.54 |
Рис. 4.55 |
телей на ползучесть бетона; водоцементного отношения на пол-
зучесть (рис. 4.45); рода цемента на ползучесть (рис. 4.46):
влажности среды на ползучесть (рис. 4.47 и 4.48) и, наконец, возраста бетона к моменту загружения на ползучесть (рис. 4.49).
Рис. 4.56. Сводный график зависимости между относительными деформациями ползучести <р и временем для силикатных материалов
Для сравнения на рис. 4.56 и 4.57, заимствованных из работы В. И. Скатынского, приведены кривые деформации ползучести для различных силикатных материалов.
141
в) Линейные законы деформации ползучести
Для описания процесса деформации ползучести часто поль зуются линейным соотношением вида
пН — + Ее |
п — + о. |
(4.42) |
|
(it |
dt |
v |
f |
Рис. 4.57. Сводный график зависимости между характеристикой ползучести tnt и временем для различных силикатных материалов
----------- опытные данные;------- — аналитические данные; / — бетон. т=3.9; 2 — пено-
снликальцнт. т=3,78; 3 — силикат Дарницкого завода, т — 3,34; |
4 — глиносиликат воз |
|
душно-сухой 0.45 Rm, =1.67; 5 — силикальцит воздушно-сухой. /л = 1.44; |
6 — глиносили |
|
кат воздушно-сухой 0.3/?; 7 — глиносиликат, насыщенный |
водой. |
т = !,37 |
ласно уравнению (4.42) скорость |
деформации |
|
может быть вычислена по формуле |
|
|
[Принято, что в начальный момент е |
■= н ; см. (5.52).] |
|
В начальный момент времени, |
|
соответствующий моменту |
приложения напряжения, скорость деформации равна |
||
de (В) _ Н — Е |
||
dt |
*пН |
' |
Общая картина деформации для рассматриваемого случая показана на рис. 4.58.
142
В связи с этим решением А. Р. Ржаницын [21] замечает, что почти все опытные данные по различным материалам (дерево, сталь, бетон, резина и т. д.) дают кривую изменения скоростей деформации при постоянном напряжении, асимпотически при ближающуюся к обеим координатным осям (рис. 4.59). А. Р. Ржаницын отмечает далее, что такая кривая не может соответствовать никакому линейному закону деформирования, заданному в дифференциальной форме:
«os |
. |
Ь |
dt |
, |
k |
d3e |
|
dme |
|
|||||
|
----- |
а2 — |
|
di™ |
|
|||||||||
|
|
|
1 dt |
1 |
|
|
dp |
|
|
|||||
, |
|
|
, |
di |
|
, |
, |
d"i |
, |
, , |
|
d"i |
(4.43)> |
|
b^i |
|
b\ |
— |
|
~r~ b.2------4- * • • Ц- b„ |
a |
dt" |
|||||||
|
0 |
|
1 |
|
dt |
|
2 |
dp |
r |
|
|
здесь num — целые числа;
a-i и bj — постоянные коэффициенты.
Рис. 4.58 Рис. 4.59
Более общий линейный закон ползучести дается соотноше ниями Вольтерра:
|
|
а (/) |
t |
|
|
|
|
|
f |
— х) 3 (т)^т- |
(4.44) |
||
|
Е |
= ~Н~ + J |
||||
|
|
|
|
—со |
|
|
Этот закон |
охватывает |
все |
соотношения вида (4.43). |
Пусть, |
||
например, ядро K(t— т) |
имеет вид |
|
|
|||
|
|
К (t — т) = Се-а^. |
(4.45) |
|||
Подставив |
(4.45) |
в (4.44), получим |
|
|
||
|
|
а(0 |
t |
|
|
|
|
|
Г |
|
(4.46> |
||
|
t(f) = -^- 4- |
J |
|
|||
|
|
|
|
—сю |
|
|
Взяв производную от обеих частей этого уравнения |
по t, |
|||||
получим |
|
|
|
|
|
|
143-
^ = ^-d-^-+Ca(O- f aCe-^-^(z)dx (4.47)
dt |
n at |
J |
|
|
—oo |
Умножив уравнение (4.46) на а и сложив его с (4.47), получим
“■m + 4a=(c+i)“w+S-
Если здесь положить
СН + а=— ; На= —,
|
п |
п |
п-----Hd$ |
.h£г?e =nd<s----- |
.Н °- |
dt |
dt |
|
(4Л8)
(4.49)
(1 гл»
(4.50)
Аналогичным образцом при надлежаще подобранном ядре K(t— можно получить любое уравнение вида (4.43). Обрат ное утверждение будет, однако, неправильно. Всегда можно по добрать такие ядра k(t— - при которых уравнение Вольтерра не может быть сведено ни к одному из уравненией вида (4.43).
Пусть к рассматриваемому образцу было приложено напря жение
a = 0 при t < ta; |
|
|
3 Oq ПрИ t tft. |
|
|
Для рассматриваемого случая нагружения имеем |
|
|
п |
J |
(4.51) |
|
|
|
Из уравнения следует, что в начальный момент t = to |
|
|
S |
|
(4.52) |
Другими словами, Н представляет собой мгновенный модуль упругости. Далее, очевидно, имеем
1 |
°° |
(4.53) |
г (со) = Пт е (0= Зо 4- + ^(х)Л |
||
Л7 |
•> |
|
Следовательно, длительный модуль упругости может быть вычислен по формуле
Е =-----------?--------- . |
(4.54) |
|
1 |
00 |
|
144
Дифференцируя соотношение (4.51) по t, поручим
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.55) |
откуда • |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K(t) = |
lit з0 |
. |
|
(4.56) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мы видим, что функция влияния может быть весьма просто |
||||||||
определена из |
испытаний |
на |
ползучесть при постоянной на |
|||||
грузке. |
|
|
|
ползучести относится также пред |
||||
К линейным уравнениям |
||||||||
ложенная Н. X. Арутюняном своеобразная наследственная тео |
||||||||
рия ползучести. Эта теория |
приводит к следующим |
уравнениям: |
||||||
|
а |
- |
1 |
°ik |
'Л| |
II |
г. |
|
|
|
|
£(/) |
Г(0 |
1 |
1к |
|
|
J { |
и-. |
|
|
|
|
|
OZ |
(4.57) |
|
|
|
|
|
) |
|||
|
|
A* |
It |
|
1+<?(<■ т) . |
|
||
|
A' |
Н |
-)— |
|
Е(-) |
~) |
|
|
|
|
’ |
|
|
|
|
Здесь pj—коэффициент Пуассона для упругих деформаций;
— для деформаций ползучести; Е—модуль линейной упругости бетона; <р—наследственная функция.
Уравнения Н. А. Арутюняна не инвариантны относительно перенесения начала отсчета времени, что отражает изменение свойств материала со временем. Теория Н. X. Арутюняна яв ляется лучшей из всех предложенных до настоящего времени теорий ползучести бетона.
Приведенные выше опытные данные по ползучести различ ных бетонов хорошо описываются уравнениями теории И. X Арутюняна, разумеется, при надлежаще подобранных функциях 7?(О и s (/, т).
Подобный анализ теории Н. X. Арутюняна с эксперименталь ной точки зрения приведен в книге [1], к которой мы отсылаем читателя, интересующегося подробностями этого вопроса.
Проведенные в последние годы экспериментальные и теоре тические исследования ползучести силикатных строительных ма териалов (Китаев и др.), ползучести древесины (Белянкин, Иванов и др.), ползучести гипса (Ребиндер и др* .) показали, что для описания процесса ползучести этих строительных материа лов с успехом могут применяться уравнения линейной теории ползучести. Работами акад. П. И. Ребиндера и его школы пока-
Ю Зак. 661 |
115 |
зано также, что уравнениям линейной теории ползучести под чиняются различные коллоидные системы и высокополимеры. Мы не имеем возможности в настоящей книге останавливаться на этих работах. Читателей, которые заинтересуются этими ра ботами, мы отсылаем к прекрасно написанной обзорной статье акад. П. А. Ребиндера, опубликованной в юбилейном сборнике АН СССР [20].
г) Нелинейные законы деформации ползучести
Приведенные в пункте «б» настоящего параграфа опытные данные по ползучести металлов не допускают удовлетворитель ного описания с помощью каких бы то ни было линейных соот ношений. Это обстоятельство замечено уже давно, поэтому раз личными авторами были предложены всевозможные нелиней ные уравнения для описания процесса ползучести металлов. Среди этих нелинейных соотношений большое распространение получили соотношения, предложенные Бейли. Анализ показы вает, что в ряде случаев уравнения Бейли удовлетворительно описывают процесс ползучести металлов (эти уравнения деталь но рассматриваются в главе VII настоящей книги). Заметим, что уравнения Бейли являются частным случаем общих соотно шений, приведенных в § 8 главы II настоящей книги.
Удовлетворительного описания процесса ползучести метал лов можно в некоторых случаях достигнуть при1 помощи теории старения, основанной на теории малых упруго-пластических де формаций. Основные уравнения этой теории, а также критиче ские замечания по ее адресу даны в пункте «а» настоящего параграфа. Эта теория старения будет использована в главе VII настоящей книги при изучении явлений ползучести и релакса ции напряжений в некоторых видах конструкций.
Среди нелинейных законов ползучести большой интерес имеет закон, предложенный Ю. Н. Работновым [18]:
_/(Ю |
(4 58) |
ri |
J |
|
—сю |
Уже отмечалось нами, что некоторые общие соображения за ставляют считать этот закон наиболее перспективным в теории ползучести металлов, однако в настоящее время практическое использование этого закона затрудняется из-за отсутствия до статочно полных экспериментальных работ, устанавливающих конкретный характер функции влияния.
Другой подобный закон, впрочем, не имеющий принципиаль
ных отличий от закона (4.58) |
был предложен несколько |
позже |
1Л. И. Розовским: |
|
|
• е(0 = ^ -4 |
H(f-T)/(a)^. |
(4.59) |
НJ
11G
Характерная особенность закона (4.58) заключается, как легко видеть, в том, что вместо дефромации е здесь стоит определен ная нелинейная функция /(е), которую можно получить опытным путем. По отношению же к этой функции закон деформации является линейным. Это обстоятельство дает возможность при менить к расчету конструкций на ползучесть на основе закона (4.58) хорошо разработанную теорию интегральных уравнений типа Вольтерра^
5 ОБЪЕДИНЕННАЯ ТЕОРИЯ ПЛАСТИЧНОСТИ И ПОЛЗУЧЕСТИ
Теория пластического течения, изложенная в § 3 настоящей главы связывает приращение пластических деформаций с ма лыми приращениями напряжений. Вместе с тем в связи с не равновесным характером деформации в пластической области малые приращения пластических деформаций должны наблю даться также и при постоянных 'напряжениях, т. е. собственно явление ползучести. Мы приходим, таким образом, к следую щей системе уравнений:
= detk + d^'-
</ЕУ |
= — da-. — —.__ <°l.‘-±g’” + rf<,*> ____ gy-. |
(4.60) |
|||
ik |
2(i lk |
L2|i |
3X-T2|i |
3 |
|
db* |
= [° (/) |
df\ * |
f- |
|
|
причем a= 1, если df>Q и a=0, если df <. 0; f (an, ..., |
a33) = K — |
||||
уравнение |
поверхности |
текучести. |
|
|
|
Здесь |
оТ—приращение температуры и |
at — приращение |
времени. Коэффициенты ’йг1., так же как и другие коэффициен ты, входящие в уравнения (4.60), могут зависеть от напряжений, деформаций и температуры, но не от времени, поскольку явная (не дифференциальная) зависимость от времени делает теорию внутренне противоречивой, как это выше уже было разъяснено на . примере теории старения.
Если коэффициенты малы и если среда деформируется в течение небольших промежутков времени, мы можем пренеб речь последними членами в уравнениях
Это приведет к предельному случаю в рассматриваемой теории, т. е. к теории чистой пластичности:
[G(/)Arfdа- L 1
10* |
147 |
С другим предельным случаем мы будем иметь дело, когда
ооЛ = 0 (/, |
1. 2, 3), |
т. е. когда df = O. В этом случае уравнения (4.60) вырождается в
т. е. мы приходим к случаю чистой ползучести.
6.ТЕРМОДИНАМИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ ПОЛЗУЧЕСТИ
Впредыдущих параграфах настоящей главы процесс пол зучести рассматривался без привлечения понятий и принципов термодинамики деформаций. Вместе с тем построение последо вательных термодинамических теорий деформаций различных
сред крайне важно в чисто практическом отношении. Вытекаю щие из принципов термодинамики обратимых и необратимых процессов общие соотношения позволяют значительно сократить объем экспериментальных работ, необходимых для установле ния численных значений различных, входящих в уравнения тео рии параметров и функциональных связей между ними. Это сокращение экспериментальных работ будет особенно значи тельным при разработке теорий, пригодных к использованию в широком диапазоне напряжений и температур.
Деформация ползучести является типичным неравновесным процессом, поэтому в тех случаях, когда известна реологическая модель ягления, к анализу процесса ползучести можно приме нять методы термодинамики неравновесных процессов. В част ности, термодинамический анализ можно применить к различ ного рода вязким средам, так как для сред этого типа реологи ческие модели обычно известны.
Если скорости деформаций линейно зависят от-скоростей на пряжений, то (как показано в § 8 главы III) наиболее общие уравнение деформации будут иметь вид
|
|
dt |
т 2 /-й„Лт |
(4.61) |
|
|
пт |
п,т |
|
|
|
ИЛИ |
|
|
|
|
(4-62) |
|
|
|
|
|
|
При этом предполагается, что полная деформация склады |
|||||
вается из обратимой упругой |
е*. |
и необратимой чистопластиче |
|||
ской части |
т. е. |
|
|
|
(4.63) |
|
•--я у |
* |
-и |
|
|
|
-ik *lk |
|
|
|
|
При этом условии коэффициенты |
И FiUnn, |
можно вы- |
|||
числить по формулам |
|
д-Ф |
|
■ (4.64) |
|
|
Ф iktm |
|
|
||
|
|
|
|
148