книги из ГПНТБ / Гольденблат И.И. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения
.pdf
|
|
|
|
Химический состав в % |
|
|
|||
u/ll |
Сорт стали |
|
|
|
|
|
|
|
Nb |
|
С |
Мп |
Si |
Мо |
Ст |
Ni |
W |
||
|
|
||||||||
1 |
Углеродис |
0,15 |
0,50 |
0,23 |
|
— |
— |
— |
__ |
|
тая |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
То же |
0,43 |
0,68 |
0,20 |
|
— |
■ — |
— |
__ |
3 |
Молибде |
0,13 |
0,49 |
0,25 |
0,52 |
|
|
— |
— |
|
новая |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Хромомо |
0,11 |
0,45 |
0,42 |
0.50 |
2,08 |
— |
— |
— |
|
либденовая |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
То же |
0,48 |
0,49 |
0,62 |
0,52 |
1,20 |
— |
— |
— |
с> |
Хромонике |
0,06 |
0,50 |
0,61 |
— |
17,75 |
9,25 |
— |
— |
|
|||||||||
|
левая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(18-8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
Сталь 69 |
0,52 |
— |
0,82 |
0,57 |
13,51 |
15,2 |
2,01 |
— |
8 |
Сталь НЬ |
0,19 |
— |
0,72 |
0,69 |
1,71 |
0,87 |
— |
0,77 |
Термическая
обработка в град.
Отжиг 844
То же
Закалка
1093
Закалка
1175
Нормализация 850
Температура Гградв . |
|
Таблица |
18 |
||
|
|
' кг |
/ час |
||
|
|
Значения коэффи |
|||
|
Диапазон |
циентов в формуле |
|||
|
напряжений |
|
|
|
|
|
в кг/см" |
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
427 |
1 410—2110 |
6,35 0,17-10-3’ |
|||
538 |
280—560 |
3,05 0,12-10-’» |
|||
593 |
110-250 |
3,1 |
0,26-10—13 |
||
649 |
30-90 |
3,85 |
0,16-10-1'’ |
||
427 |
1 060—1 690 |
6 |
0,2 |
• 10-3‘ |
|
538 |
210—630 |
3,9 |
0,14-10-'- |
||
649 |
30—180 |
1.7 |
0,12-10-з |
||
482 |
910—1 410 |
5,4 |
1,2 |
-10 |
зз |
538 |
560-1 060 |
4,6 |
0,6 -10-1’ |
||
593 |
210-420 |
3,55 0,23-10-ч |
|||
649 |
60—210 |
3,1 |
0,2 |
10- |
|
482 |
970-1410 8,35 0,58-Ю-з" |
||||
538 |
460-840 |
4,95 0,14-10-'“ |
|||
593 |
280-560 |
6,9 |
0,1 -IO-’3 |
||
649 |
140-280 |
3,25 0,17-10—11 |
|||
427 |
1 410-2 110 |
6,35 0,145-10-з» |
|||
538 |
320—1 060 |
3,55 0,175-10-'“ |
|||
649 |
70—250 |
2,95 О.Збб-Ю-'3 |
|||
538 |
880-1 340 |
4.4 0,21-19-'“ |
|||
593 |
560—1 060 |
4,3 0,17-10-'» |
|||
649 |
350-840 |
5,1 |
0,14-10-1“ |
||
816 |
110—280 |
4,7 0,21-10-1" |
|||
600 |
800-2 200 |
3,15 0,65-10-1» |
|||
650 |
400-1 500 |
2,9 0,29-10-и |
|||
500 |
1 500-2 500 |
4,3 |
0,41-10-з» |
||
600 |
200-500 |
3,1 |
0,59-Ю-ч |
ю
Во многих задачах, связанных с релаксацией напряжений, следует всегда иметь в виду, что напряжение в любой момент времени а, не должно быть меньше определенного значения о„,|П, которое обеспечивает соответствующую величину упругого на пряжения. Пользуясь этим условием, можно, например, решить задачу: через сколько времени необходимо производить подтя гивание болтов, чтобы обеспечить необходимую плотность со единений, и т. д.
В этой главе будут приведены некоторые частные приемы
решения задач на ползучесть, изложенные в работах ГИ. [5], [11], и результаты отдельных экспериментов.
1 ИЗГИБ БАЛОК И КРИВЫХ СТЕРЖНЕЙ
Рассмотрим некоторые простейшие задачи по расчету балки на изгиб, сечение которой имеет две оси симметрии. Изгибаю щий момент действует в вертикальной плоскости уОг (рис. 7.02).
Эти задачи разбирали Н. Н. Малинин [11]. Л. М. Качанов [5] и другие авторы. Приве дем решения задач расчета балок на изгиб для случая установившейся ползучести, пользуясь результатами работы Н. Н. Ма линина [11].
При решении задач расчета установив шейся ползучести считают, что спустя изве стный промежуток времени после загружения напряжения в сечении изменяться не будут и что скорость деформации будет иметь постоянное значение.
Определим закон изменения нормально го напряжения по сечению и прогиба балки во времени, основываясь на этом предполо
жении. При решении пренебрегают касательными напряжения ми и предполагают справедливость гипотезы плоских сечений,
которая хорошо |
подтверждается |
опытом для сечений |
любой |
||
формы. |
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим случай чистого изгиба рис. 7.03. |
форме |
|||
|
Для |
решения |
задачи примем |
закон ползучести в |
|
(7.01), |
по которому |
|
(7-05) |
||
где |
(U, |
|
v =г |
|
|
~ |
— скорость деформации. |
|
|
||
|
Из условия равенства момента внутренних и внешних сил |
||||
имеем |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 ( a.yb (у) dy |
М, |
(7.06) |
|
|
|
я |
|
|
220
а на основании гипотезы плоских сечений можем написать
|
|
|
= ту. |
|
(7.07) |
|
Внося (7.07) в |
(7.06), |
получим |
i_ |
i_ |
|
|
|
|
|
|
(7.08) |
||
|
|
а, = k |
п (ту)” . |
|||
В этом выражении т есть не что иное, как скорость измене |
||||||
ния кривизны изогнутой |
оси в рассматриваемом сечении. |
|
||||
Подставляя |
(7.08) |
в |
(7.06), |
получим |
|
|
|
|
|
It |
|
|
(7.09) |
|
M—mnk n^'\b(y)y^ "^dy. |
о
Обозначая
Л |
(‘+Ч |
|
|
|
2? |
Jn |
(7.10) |
||
4р(у)/ |
n'dy |
|||
О |
|
|
|
|
(Jn—обобщенный момент инерции), получим |
|
|||
|
М m"k~nJn. |
|
(7.П) |
|
Из (7.07) и (7.11) имеем |
|
|
|
а подставляя (7.12) в (7.08), окончательно получим закон рас пределения нормальных напряжений при чистом изгибе:
Л |
(7.13) |
Л:
Эта формула позволяет определить нормальное напряжение при установившейся ползучести в любой точке сечения. Из (7.13) видно, что a_rmax будет у крайних волокон сечения.
221
Для прямоугольного сечения
л
Jn-2b[v^dv = ~- п |
2п -j 1 |
(7.14) |
||
bh n ■ |
||||
J |
' |
п + |
|
|
" |
|
2" |
|
|
Следовательно, напряжения для бруса с прямоугольным сечени ем будут
|
г = 2,1 7 1 |
/ 2у |
6Л7 |
|
(7-15) |
|
Зл |
I. Л / |
bh- |
|
|
|
|
|
|||
Входящая в эту формулу величина |
|
равна |
максимальным |
||
упругим нормальным напряжениям |
|
|
|
||
|
□У |
|
|
|
(7-16) |
|
г max |
|
|
|
|
Подставляя в (7.15) у= -~-и (7.16), получим максимальное |
|||||
напряжение установившейся ползучести |
при чистом изгибе в |
||||
брусе с прямоугольным сечением: |
|
|
|
||
|
_ 2/г4-1 |
|
|
(7.17) |
|
|
шах |
« |
|
|
|
|
|
Зп |
|
|
|
Так как п |
всегда больше единицы, |
то |
о. ,„ах |
всегда меньше |
|
□zУmax . |
прогибов |
|
|
|
|
Для малых |
|
|
|
|
|
|
dzi |
|
|
(7.18) |
|
Тогда |
|
|
|
||
~=-v. |
|
|
(7.19) |
||
|
|
|
|||
|
dt |
dz- |
|
|
v |
Подставляя (7.19) в (7.07), предварительно продифференци |
|||||
ровав (7.07) по t, и используя выражение (7.12), |
получим |
(7-20>
Это выражение позволяет определить скорость изменения прогиба балки при ползучести.
Величина полного прогиба в момент t будет равна сумме
упругого прогиба (z/o) и прогиба от |
ползучести, а |
именно |
||
У(О = Уо-У„ = Уо + у7. |
(7.21) |
|||
Учитывая граничные условия: |
|
|
|
|
при z 0 |
у • |
0; |
(7.22) |
|
/ |
dy |
,, |
||
|
||||
= |
dz |
-Q- |
|
222
а также что для чистого изгиба М = const, получим в результа
те интеграции следующее выражение для |
х (при z = //2): |
(7.23)
Величина полного прогиба в момент t определяется по формуле (7.21). В рассматриваемом случае она равна
(7.24)
Рис. 7.04
Приведем еще несколько случаев загружения однопролетных и консольных балок, разобранных в работе [11].
Рассмотрим балку (рис. 7.04), загруженную сосредоточенной силой в середине пролета. Условия (7.22) в этом случае будут такими же, как при чистом изгибе. Интегрируя уравнение (7.20) и используя эти условия, получим
• |
k |
pnm-L.^ |
</;5) |
Уп.ах~ |
22(Я+1)(„ + 2) |
—~ ' |
Рис. 7.05
Максимальный прогиб во времени определяется по формуле
21):
Р/з |
, |
k |
Pnln+i . |
(7.26) |
Утах() —4g£y |
|
22(п + 1,(п 4-2) ' |
|
Для консольной балки, показанной на рис. 7.05, дифферен
циальное уравнение (7.20) будет |
иметь вид |
|
d-y |
ь |
|
dz"- |
|
/" ’ |
|
|
Jn |
223
Условия, аналогичные (7.22), будут следующими:
При |
I |
=0; |
z==~ |
rlz |
|
при |
z-l |
У = 0. |
После проведения всех выкладок получим
Углах |
РП1П^ |
(7.27) |
|
а максимальный прогиб во времени будет
Утах (О |
Р/з |
(7.28) |
|
6EJ
ТП1111111|ИШШТ7ТШ z
Рис. 7.06
Рассмотрим пример расчета балки, показанной на рис. 7.06. Балка выполнена из никельхромомолибденовой стали и работа ет при температуре 450°. При этой температуре п = 2. Изгибаю щий .момент в сечении z равен
Тогда
™л
Интегрируя это выражение и используя условия (7.22), найдем
|
|
299 |
gW k |
(7.29) |
|
|
|
23 070 ' |
fl К |
||
Полный максимальный прогиб во времени будет |
|
||||
Vmax (ty |
5 |
q!1 |
м. |
(7.30) |
|
384’ ЕJ |
|||||
|
23070 j2 |
|
|||
Для консольной балки, |
показанной на рис. 7.07, |
задача в |
той же постановке решается в общем виде. Изгибающий момент
224
в любом сечении будет М = <^- . Подставляя значение момента
в (7.20), |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
z2 \" |
|
|
|
|
|
dz-t |
= |
■ |
—' |
|
(7.31) |
||
|
|
Jn ' |
|
|
v |
' |
||
Решая это уравнение при учете условий (7.22), найдем |
|
|||||||
у = |
kqnz^k |
gnPn+i |
z |
kqnPn^ |
32) |
|||
|
2'V"(2«+ 1) (2л 4-2) |
2"(2»+ 1)J« |
' |
|
VJn |
|
||
Скорость изменения максимального прогиба получим при |
||||||||
подстановке в (7.32) z=0: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У* ™ |
= fe<?"/2(n+1) |
|
|
|
|
||
|
|
п>г ,п |
’ |
|
|
|
Рис. 7.07
а полный прогиб во времени в этом |
случае равен |
|
Утах(Ф |
+ |
(7.33) |
|
8EJ |
2V" |
Решение задачи изгиба балки при неустановившейся ползу чести является значительно более сложным, чем решение изло женных задач при установившейся ползучести. В настоящее время известны решения некоторых наиболее простых задач, ■построенных на основе теории малых упруго-пластических де формаций. Для случая чистого изгиба балки прямоугольного се чения эта задача подробно решена Н. Н. Малининым [11], кото рый показал, что результаты расчета для установившейся и неустановившейся ползучести в некоторых случаях мало (коли чественно) отличаются друг от друга и что закон изменения напряжений по сечению, полученный для балки при неустано вившейся ползучести, со временем стремится к закону измене ния напряжений, полученному для балки при установившейся ползучести.
Л. М. Качанов [5] решил ряд задач изгиба в условиях уста новившейся и неустановившейся ползучести, пользуясь разра ботанным им методом, заключающимся в следующем. Он вводит
15 Зак. 661 |
225 |
особую функцию L, названную дополнительным рассеянием, до казывая, что истинное распределение напряжений сообщает минимум этой функции. Кроме того, он показал, что если к телу
приложены сосредоточенные обобщенные силы |
Pt, то частные |
||
производные — |
равны |
, |
, |
соответствующим обобщенным скоро |
стям точки приложения сил РЛ. М. Качановым доказана также теорема, согласно которой лишние неизвестные X,- в
статически неопределимых задачах определяются |
из уравнений |
|||
|
1 |
2, 3, |
и). |
(7.34а) |
В случае изгибаемых балок функция дополнительного рас |
||||
сеяния определяется следующим образом: |
|
|||
Z. |
1 |
1«+№ . |
|
(7.34) |
Все величины в этой формуле имеют прежние значения. Скорость прогиба под сосредоточенной силой по ее направлению
определяется формулой |
(7.35) |
v-= dL |
‘()Pi
аугловая скорость поворота сечения от сосредоточенного мо мента в его точке приложения — формулой
(7.36)
дМ
С помощью чтих формул задачи изгиба в условиях установив шейся ползучести решаются довольно просто. Если, например, консольная балка загружена на конце сосредоточенной силой Р (см. рис. 7,*.05) то изгибающий момент в сечении равен
М= P(l-z),
аскорость прогиба равна
v=-~ |
.) |
(7.37) |
J" |
дР |
|
|
О |
|
Подставляя в выражение (7.37) значение момента и введя без размерную переменную
—=?,
I
1 Этот пример разбирался Л. М. Качановым [51. Для иллюстрации мето-
да он приводится нами с некоторым сокращением.
226
получим
kP"r+> |
rs,+n^ ^".+1 |
(7>38) |
|
Jn |
J |
^(«+2) |
|
n |
0 |
n ' I 1 |
|
Решение (7.38) совпадает с решением (7.27), которое получено другим путем.
Рассмотрим другой пример расчета балки, схема которой показана на рис. 7.08*. Эта задача статически неопределимая. Обозначим вертикальную реакцию на правой опоре через X. тогда изгибающий момент в сечении z будет
Рис. 7.08
Реакция X будет складываться из упругой реакции |
которая |
|||||||
в этом случае |
равна A'i= 1,5—L, |
и |
реакции |
от |
ползучести Х2< |
|||
т. е. Х=Х1 + Х2. |
|
получим |
|
|
|
|
|
|
Принимая л = 3, |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
Ь = — {мЧг, |
|
|
|
|||
|
|
|
4D J |
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
откуда по формуле |
(7.34 а) |
имеем |
|
|
|
|
||
|
_ /Aj/yi _ 15 */XJx |
|
5 , XJX _ 5 |
_ о |
||||
<)Х2 1м, / |
4 (мJ ' |
° IМ, ) |
2 |
|
|
|||
Решая это уравнение, получим |
|
|
|
|
|
|||
|
|
1,61 |
или |
Д’,-1,61—. |
|
|
||
тогда |
|
|
|
|
|
I |
|
|
Х = 15— + 1,61 |
|
=3,11 ^1 |
|
|
||||
|
I |
|
|
|||||
По (7.36) имеем, |
/ |
|
|
I |
|
|
||
что |
|
г |
|
|
|
|
||
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
0L |
k_ |
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
M3dz = |
|
|
|
|
|
|
дМ |
fl |
j |
|
|
|
|
|
|
|
° |
о |
° о |
|
|
|
|
|
* Для случая неустановившейся ползучести этот пример |
разбирается в |
|||||||
работе [5]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
15* |
227 |
Вводя безразмерную координату
1,612 — 0,61/ ч,
I
получим
Q,WSM\lk
(И — ---------
J3 •'з
Пользуясь изложенным приемом, можно так же решать за дачи изгиба кривых стержней. Рассмотрим задачу чистого из гиба кривого стержня (рис. 7.09), разбиравшуюся в работе [5].
При этом предполагается, что размеры поперечного сечения по сравнению с радиусом кривизны оси малы, и, следовательно, с достаточной для технических расчетов точностью можно поль зоваться формулами (7.34) и (7.36).
Поскольку момент в любом сечении постоянен, то
("4-1)7"
а угловая скорость поворота сечения от установившейся ползу чести будет
dL |
kMnRa |
<0 ~ -- — ------- |
|
дМ |
jn |
Как видно из рассмотренных примеров, задачи изгиба при установившейся ползучести в целом ряде случаев могут быть решены довольно просто.
2 ЗАДАЧИ КРУЧЕНИЯ
Наиболее часто при решении конкретных задач кручения с учетом ползучести применяется теория старения, основанная на теории малых упруго-пластических деформаций или обобщен
ная теория вязкого течения.
228