13. Проверка возможности заточки выбранного(п. 7)переднего углаγ

Выбранная величина γ проверяется на возможность заточки по условию:

> 30 мм,

где D_{шл. кр.} – диаметр шлифовального круга;

d_вn= D_пн– 2h – диаметр первого зуба протяжки;

δ– угол профиля шлифовального круга (обычноδ=20^о)

Если условие не выполняется следует уменьшить γ,проведя соответствующую корректировку предыдущих расчетов или увеличитьδ. При не соблюдении условий при заточке и переточке протяжки по передней по-

_______________________________________________

Формула получена из общепринятой , путем выраженияК через коэффициент укорочения стружки К_l; зависимость между К и К_l установлена на кафедре технологии машиностроения НМеТАУ

верхности шлифовальным кругом более 30 мм – меньший диаметр недопустим из-за низкой производительности – произойдет «завал» режущей кромки и фактически передний угол будет равен 0^о, что приведет к увеличению силы протягивания и даже к разрыву протяжки, что неоднократно наблюдалось на практике.

14. ШAг (предварительный) черновых зубьев

Предварительный шаг черновых зубьев

t_пр=2,65∙h

15. Максимальное число одновременно работающих зубьев

Z_тах= ,

Значение Z_тах прилюбомостатке округляется в большую сторону до целого числа. Если частное от деления целого е число, то к частному от деления прибавляется 1.

Из условия максимально допустимого колебания силы протягивания Z_тах ≥ 3. Если условия не выполняется, необходимо уменьшитьt_пр (доt_пр=2,5h) или h, уменьшив соответственноS_ZO .

16. Допустимая сила прОтягивания (главная составляющая силы прОтягивания) рz

Допустимая сила протягивания Р_Z определяется из следующих условий

16.1. Допустимая сила протягивания по тяговому усилию станка P_ZC=0,9·Q,

где Q тяговая сила станка. Q принимается по паспорту станка с учетом его состояния.

16.2. Допустимая сила протягивания по прочности хвостовика

P_ZХ=[σ ]_p·F_on ,

где [σ ]_p – допустимое напряжение при растяжении (для хвостовиков из быстрорежущей стали [σ ]_p=35-40 кгс/мм², для хвостовиков из сталей ХВГ, 40Х, 45Х [σ ]_p=30 кгс/мм²);

F_on-площадь опасного (по d₂, табл. 8) сечения хвостовика, мм².

16.3 Допустимая сила протягивания по прочности наименьшего сечения режущей части P_zвn. Обычно это сечение по первой впадине, но в случае комбинированной протяжки это может быть впадина между зубьями где глубина стружечной канавки наибольшая.

P_zвn=[σ ]_p·F_вn,

где F_вn = 0,785 (D_пн-2h)² – площадь наименьшего сечения режущей части протяжки.

Для протяжек из быстрорежущей стали диаметром до 15 мм (низкий бал карбидной неоднородности вследствии хорошей проковки) [σ ]_p=40-50 кгс/мм², диаметром более 15мм -[σ ]_p=35-40 кгс/мм²; для протяжек из ХВГ [σ ]_p=30 кгс/мм².

Из всех значений P_ZC, P_ZX, P_zвn выбирается наименьшее значение, которое и принимается в качестве допустимой силы протягивания P_Z.

17. Число зубьев в группе (секции) из условия условий допустимой силы протягивания zC.

В случае комбинированной протяжки число зубьев в группе (секции) определяется для каждой ее части (круглой, шлицевой, фасочной) отдельно в зависимости от принятого в начале расчета порядка их расположения

,

где C_p, y- коэффициент пропорциональности показатель степени выбираются по табл.17

В - суммарная ширина срезаемого слоя по всему периметру обрабатываемой поверхности (определяется по формулам табл. 18 в зависимости от последовательности работы различных частей комбинированной протяжки);

K_мт, K _γ, K_c, K_k – поправочные коэффициенты на термообработку обрабатываемого материала, передний угол γ, СОЖ, группу качества протягиваемой поверхности (табл.19)

Таблица17

Коэффициент пропорциональности С_Р и показатели степени y

п/п	Обрабатываемый материал
	Наименование и группы обрабатываемости	Твердость по Бринелю НВ	Временный предел прочности σвкгс/мм2	Ср	у
1	Сталь углеродистая конструкционная I-Vгруппы обрабатываемости в отоженном, нормализованном и горячекатонном состоянии	до 200 200÷230 св. 230	до 70 70÷ 80 св. 80	212 230 284	0,85
2	Сталь легированная конструкционная I-Vгруппы обрабатываемости в отоженном, нормализованном и горячекатанном состоянии	до 200 200÷230 св. 230	до 70 70÷ 80 св. 80	230 284 315	0,85
3	Чугуны серые, ковкие VI,VIIгрупп обрабатываемости	до 200 св. 200	--- ---	125 150	0,73
4	Бронзы, латуни, алюминиевые сплавы VIII-Xгрупп обрабатываемости	до 110	---	110	0,8

При получении для какой-либо части комбинированной протяжки

Z_C≤ 1 данную часть протяжки выполняют по одинарной схеме протягивания. Если Z_C >1 , то округляют в большую сторону до целого числа и эту часть выполняют по групповой схеме протягивания с числом зубьев в секции полученным после округления. При этом следует иметь ввиду следующее.

Увеличение числа зубьев в секции уменьшает напряжение в теле протяжки, т.е. протяжка оказывается незагруженной, что ведет к увеличению ее длины. Иными словами припуск под протягивания будет сниматься большим числом зубьев. Это имеет смысл для шлицевой части протяжки, где Z_C практически никогда не получается больше 2, а выполнение ее в частности как протяжки переменного резания позволяет уменьшить шероховатость боковых сторон шлицевых пазов вследствие более благоприятных условий стружкообразования. Для круглой и фасочной частей для сокращения длины протяжки целесообразно скорректировать S_ZO (уменьшить), чтобы можно было округлить Z_C до ближайшего меньшего целого числа и полностью использовать возможности протяжки по прочности. Уменьшение S_ZO целесообразно до 0,03 мм, т.к. при меньшем подъеме из-за округления затрудняется отделение стружки

Таблица 18.