- •Содержание.
- •1. Описание судна.
- •2. Расчёт ходкости судна.
- •2.1. Расчёт сопротивления.
- •2.2. Предварительный расчёт гребного винта.
- •2.3. Расчёт гребного винта, обеспечивающего судну заданную скорость.
- •2.4. Расчёт гребного винта, обеспечивающего максимальную скорость судна.
- •3. Выбор главного двигателя и редуктора.
- •4. Расчёт элементов валопровода.
- •5. Предварительный расчёт судовой электростанции.
- •6. Расчёт и комплектование систем сэу.
- •6.1. Топливная система.
- •6.2. Система смазки.
- •6.3. Система охлаждения.
- •6.4. Система сжатого воздуха.
- •6.5. Газовыпускная система.
- •7. Выбор вспомогательного оборудования.
- •7.1. Вспомогательная котельная установка.
- •7.2. Опреснительная установка.
- •7.3. Выбор оборудования судовой электростанции.
- •8. Расчёт энергетических запасов.
- •8.1. Запасы топлива.
- •8.2. Запас масла циркуляционной системы.
- •9. Конструктивный узел.
- •9.1. Агрегатирование системы охлаждения.
- •9.2.Агрегат системы охлаждения главного двигателя.
- •9.4. Прочностной расчёт трубопроводов системы охлаждения.
- •9.5. Гидравлический расчёт системы охлаждения гд.
- •10. Технологический раздел.
- •1. Технологическая характеристика механического оборудования судов.
- •2. Организация монтажного производства.
- •3. Монтаж двигателей внутреннего сгорания.
- •Инструкция по монтажу двигателя 8l20 фирмы wartsila и реверс – редуктора типа waf 842.
- •1.Фундамент и центровка.
- •2. Инструкции по центровке главных двигателей wartsila 20.
- •11. Экология. Очистка сточных вод.
- •Методы очистки сточных вод
- •Выбор технологической схемы очистки сточных вод
- •11. Технико – экономическое обоснование поекта.
- •1. Технико-экономическое обоснование проекта.
- •Расход топлива за рейс при выборе в качестве главного двигателя 8м20.
- •Расход топлива за рейс при выборе в качестве главного двигателя 8l20.
- •Результаты расчёта.
- •13. Спецификация к чертежу «расположение механизмов и оборудования в мко».
9.2.Агрегат системы охлаждения главного двигателя.
Система охлаждения пресной водой осуществляет отвод тепла от ряда нагретых деталей и узлов двигателя (цилиндровые втулки, крышки цилиндров, клапанные узлы), обеспечивая им требуемый температурный режим.
При компоновке схемы системы охлаждения, к ней предъявляются требования:
- живучесть системы, что обеспечивается резервированием насоса пресной воды и теплообменного аппарата;
- насосы должны иметь достаточный кавитационный запас;
- контур пресной воды должен иметь компенсирующий объём (расширительная цистерна);
- Каждая единица оборудования, а также каждое ответвление трубопровода должны иметь запорную арматуру;
- регулирование температуры пресной воды должно осуществляться путём перепуска воды мимо теплообменников;
- для осуществления контроля за работой системы необходимо предусмотреть контрольно-измерительную аппаратуру.
В качестве конструктивного узла, разработан агрегат охлаждения главного двигателя пресной водой. В агрегат входят:
- один резервный насос пресной воды высокотемпературного контура системы охлаждения марки НЦВ 40/30Б.
WНПВВ= 40 м3/ч.
Р = 0,3 МПа.
N= 7,5 кВт.
- один резервный насос пресной воды низкотемпературного контура системы охлаждения марки НЦВ 63/20Б.
WНПВВ= 63 м3/ч.
Р = 0,2 МПа.
N= 7,5 кВт.
- теплообменник пресного контура ГД(поставляется с ГД).
CBL76L– 50M
N= 230 кВт.
- терморегулятор и запорная арматура.
Основные параметры агрегата:
Общий расход охлаждающей воды |
100 т/ч |
Объём расширительной цистерны |
0,9 м2 |
|
|
Гидравлический расчёт агрегата охлаждения.
Гидравлический расчёт производится с целью определения основных размеров трубопровода и потерь давления при протекании в нём рабочей среды.
Расчёт характеристики сложного разветвлённого трубопровода производится в два этапа. На первом этапе рассчитываются характеристики отдельных участков трубопровода. На втором этапе производится сложение гидравлических характеристик участков, в результате чего получается гидравлическая характеристика разветвлённого трубопровода.
Длина отдельных участков и число фасонных частей определяется принципиальной схемой агрегата.
Предварительная скорость воды принимается:
Wo= 2,5 м/с.
Условный проход участков трубопровода определяется в зависимости от расхода среды и предварительно принятой скорости по уравнению сплошности:
; м.
G– расход воды через соответствующий участок, м3/ч.
По предварительно оценённой величине Dy, выбирается исходя из сортамента труб действительный условный диаметр и соответствующий ему наружный диаметр трубопровода, с таким расчётом, чтобы действительная скорость воды не выходила за пределы 2,0…4,0 м/с.
Для определения диаметра трубы необходимо найти толщину стенки. В соответствии с правилами Регистра толщина стенки трубы рассчитывается:
; м.
φ = 1 – для бесшовных труб;
Р = 0,26 МПа – максимальное давление рабочей среды;
[δ] = 116 МПа – допустимое напряжение материала трубы на разрыв;
b– прибавка на утонение трубы при гибке;
с = 0,5 мм – прибавка на коррозию.
; м.
R= 0,005 м – наименьший радиус погиба трубы.
Действительная толщина стенки принимается в соответствии со стандартным значением толщин стенок труб при условии .
После определения толщины стенки рассчитывается внутренний диаметр трубы:
; м.
а затем действительная скорость потока:
; м2
После определения диаметра трубопровода необходимо уточнить принятые выше длины труб, включающие длины прямых участков, погибов, а также начальных участков.
Длина погибов рассчитывается:
; м
h1= 2,5 – относительный радиус погибов;
h2- количество погибов
Влияние на гидравлическое сопротивление начальных участков трубопроводов учитывается коэффициентом запаса kH= 1,2
Общие потери на участке трубопровода будут равны сумме потерь на трение и местных потерь:
Н = Нт+Нм
Потери на трение определяются по формуле:
; кПа
λТ– коэффициент трения;
l– суммарная длина трубопровода
Коэффициент трения зависит от режима течения, характеризуемого числом Рейнольдса и шероховатости поверхности
Число Рейнольдса:
ν = 1,02∙10-6м2/с – кинематическая вязкость жидкости
Местные потери определяются по формуле:
- коэффициент местных потерь, определяемый по справочнику.
В процессе гидравлического расчёта, как правило, при заданных расходах в параллельных ветвях потери напора получаются разные. Поэтому для обеспечения заданных расходов производится шайбование, когда в ветви с малыми потерями устанавливаются дроссельные шайбы или клапаны, с тем, чтобы довести потери напора в этой ветви до уровня потерь в остальных ветвях.
Коэффициент потерь дроссельной шайбы:
Hmax– максимальные потери из рассматриваемой группы параллельных участков;
Hi– потери напора на участке где устанавливается дроссельная шайба;
W– скорость воды на этом участке