I.5 Пример определения поправочного коэффициента  по пределам пластичности Аттерберга и состоянию консолидации

(1) Эта зависимость была также представлена для того, чтобы принимать во внимание влияние и последствия чрезмерной консолидации.

(2) Поправочный коэффициент  для нормально консолидированных и слегка переуплотненных глин определяется по формуле

,

где w_L  — предел текучести.

(3) В глинах с коэффициентом повышенной консолидации больше чем 1,3 поправочный коэффициент  определяется по формуле

,

где R_OC  — коэффициент повышенной консолидации.

Примечание — Эта формула вытекает из исследований Ларсона и Анеберга (Larsson и Ahnberg) (2003). Для получения дополнительной информации см. X.3.6.

(4) Если коэффициент повышенной консолидации не был определен, то он может быть найден эмпирически из отношения

.

Тогда поправочный коэффициент  определяется по формуле

.

Примечание — Эта формула вытекает из исследований Хансбо (Hansbo) (1957). Для получения дополнительной информации см. X.3.6.

Приложение j

(справочное)

Испытания плоским дилатометром (dmt)

(1) В настоящем приложении приводится пример корреляционной зависимости между E_oed и результатами DMT. Данные корреляционной зависимости могут быть использованы для определения значения q по одометрическому модулю (E_oed = d/d), полученных по результатам DMT:

,

где R_M   — определяется или по результатам местных испытаний, или с помощью следующих соотношений, если:

I_DMT  0,6 — то

0,6  I_DMT  3 — то , где

3,0  I_DMT  10 — то

K_DMT  10 — то

K_DMT  0,85 получено по вышеуказанным зависимостям — то R_M  0,85,

здесь I_DMT — коэффициент материала, полученный по показателю дилатометрии;

K_DMT — коэффициент для определения горизонтальных напряжений, полученный по результатам дилатометрических испытаний.

Примечание — Этот пример был опубликован Марчетти (Marchetti) (2001). Для получения дополнительной информации и примеров расчета см. X.3.7.

Приложение k

(справочное)

Штамповые испытания (plt)

К.1  Пример определения недренированного сопротивления сдвигу

(1) Ниже приведен пример определения недренированного сопротивления сдвигу c_u:

,

где p_u — конечное контактное давление, полученное по штамповым испытаниям PLT;

z — общее напряжение (плотность, умноженная на глубину), определенное по испытаниям в скважине. Диаметр скважины должен в 3 раза превышать диаметр или ширину плиты;

N_c — коэффициент несущей способности; для круглых плит:

N_c = 6 (обычно для испытаний PLT, проводимых на поверхности грунта);

N_c = 9 (обычно для испытаний PLT, проводимых в скважинах, на глубине более четырех диаметров или ширин штампа).

Примечание — Этот пример был опубликован Марсланд (Marsland) (1972). Дополнительную информацию и примеры см. X.3.8.

К.2 Пример определения модуля, получаемого по результатам штамповых испытаний

(1) Ниже приведена формула для определения модуля, получаемого по результатам штамповых испытаний E_PLT (секущий модуль).

(2) Для проведения штамповых испытаний на уровне земной поверхности или в котловане, когда меньшая его ширина/диаметр по крайней мере в 5 раз превышает диаметр штампа, модуль получаемый по результатам штамповых испытаний Е_PLT может быть определен по формуле

,

где р — выбранный диапазон применяемых контактных давлений;

s — изменение суммарной осадки в соответствии с изменением контактных давлений р, включая осадки ползучести;

b — диаметр штампа;

 — коэффициент Пуассона, соответствующий условиям испытаний.

(3) Если коэффициент Пуассона не был определен другим способом, то его принимают равным:

0,5 — для недренированных мелкозернистых грунтов;

0,3 — для крупнозернистых грунтов.

(4) Если исследования проводились в забое скважины, то значение Е_PLT может быть определено по формуле

,

где С_z   — коэффициент влияния глубины, который определяется как отношение глубины приложения нагрузки к соответствующей осадке от нагрузки на поверхности; пример предлагаемых значений — см. рисунок К.1.

Рисунок К.1 — Коэффициент влияния глубины С_z

в зависимости от отношения диаметра b к глубине z

по результатам испытаний PLT, полученным с приложением

равномерных круговых нагрузок на незакрепленный ствол

Примечание — Этот пример был опубликован Burland (1969). Дополнительную информацию и примеры см. X.3.8.

К.3 Пример расчета коэффициента отпора грунта

(1) Коэффициент отпора грунта k_s может быть определен по формуле

,

где р — выбранный диапазон применяемых контактных давлений;

s — изменение суммарной осадки в соответствии с выбранным диапазоном контактных давлений, включая осадки ползучести.

(2) При расчете k_s необходимо указывать размеры плит (штампов).

Примечание — Этот пример был опубликован Bergdahl (1993). Для получения дополнительной информации см. X.3.8.

К.4 Пример метода определения осадок ленточных фундаментов на песчаном грунте

(1) Данный пример описывает непосредственное определение осадок. Осадка оснований на песчаных грунтах может быть получена эмпирическими методами в зависимости от коэффициентов, приведенных на рисунке К.3, если грунты оснований под подошвой фундамента расположены на глубине больше двух его ширин, то ширина принимается такой же, как и под штампом (рисунок K.2).

b₁ — ширина штампа; b — ширина фундамента; р — нагрузка;

s — прогнозируемая осадка фундамента; s₁ — осадка, измеренная при проведении PLT;

1 — штамп; 2 — фундамент; 3 — зона влияния

Рисунок К.2 — Зона влияния под штампом и фундаментом

b/b₁ — отношение ширин; s/s₁ — отношение осадок;

1 — рыхлые грунты; 2 — средней плотности грунты; 3 — плотные грунты

Рисунок К.3 — График для расчета осадки фундаментов по результатам

штамповых испытаний

Примечание — Этот пример был опубликован Bergdahl и др. (1993). Дополнительную информацию и примеры см. X.3.8.