Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт»

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Металлические конструкции ГПМ

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

17.03.2016

Размер:

7.31 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1718 / 2218 19 20 21 22 > Следующая >>>

варенной стыковым швом, шов перпендикулярен действующему усилию

			D•t
13. То же, но при зазоре в 2-
3 мм. между стыкуемым эле-	2,0 (2,5)	2,5 (3,2)
ментом и подкладкой
14. Стыковой шов, перпенди-
кулярного к действующему
усилию, при смещении сты-	1,8 (2,2)	2,2 (2,8)	t
куемых кромок на 0,2δ (δ-			трещина
толщина)
15. Поперечный (лобовой )
шов, передача усилия через	2,5 (3,2)	3,2 (4,0)	t
шов
16. То же, передача усилия
через основной металл			t
(прим. 4)			трещина
			трещина
	2,0 (2,5)	2,5 (3,2)	t
	2,0 (2,5)	2,5 (3,2)
			трещина
			t
			трещина
17. Продольный (фланговый)
шов при передаче усилия
через шов
	3,2 (4,0)	4,0	трещина
	3,2 (4,0)	(прим. 4)
			D•t
			трещина
18. То же при передаче уси-			l
18. То же при передаче уси-
лия через основной металл	2,8 (3,2)	3,6 (4,0)
	2,8 (3,2)	3,6 (4,0)
19. Непрерывные швы вдали
от диафрагм и рёбер эле-
ментов, сваренных из листов,
усилие вдоль шва
- автоматическая и полуав-	1,2	1,2
томатическая сварка
- ручная сварка	1,2 (1,6)	1,6 (2,0)
20. Присоединённая косынка
встык:			t
- прямоугольная форма ко-	2,0	2,8
сынки и зачистка сварных			трещина
швов

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 171

- то же без зачистки концов	2,5	3,6
швов
- трпецоидальная форма ко-	1,6	2,2
сынки и зачистка концов
швов
1	2	3	4
- то же без зачистки концов	2,0	2,8	a
швов
- то же при механической	1,2	1,4
обработке концов швов и
косынки по радиусу			a

Примечание:

1.Приведённые значения коэффициентов K соответствующие симметричному циклу при

N0 2 106 действительны для конструкций, выполненных в соответствии с техническими условиями на изготовление сталей для которых при K 1 1 В 0,35 0,2 .

2.Коэффициенты K , указанные в пп. 4,5,6 , относятся к сечению нетто.

3.Коэффициенты K , указанные в скобках – для сварных соединений, выполенных в особо неблаго-

приятных условиях.

4. При обработке (снятия) усиления шва вдоль направления усилия у стыковых швов и создания плавного перехода к основному металлу у лобовых швов, уменьшение значений коэффицента K состав-

ляет 15-30%. Данная обработка должна исключать появление на поверхности зарубок, насечек, надрезов и других дефектов.

5.Если способ наложения швов специально не указан (автоматическая сварка , полуавтомат или ручная), то он может быть любым.

6.Приведённые значения коэффициентов K указаны без учёта показанных трещин. Расположение

трещин указано в месте их наиболее частого возникновения.

Табл.25

					с
Марка стали			Kc* , МПа м		с
Ст3 кп			80		0,009
Ст3 пс			80		0,006
Ст3 сп			80		0,005
10Г2С1			90		0,003
09Г2С			100		0,003
14Г2АФ**			110		0,002
10ХСНД			110		0,002
** – прокат после термообработки.
					Табл. 26

	Размер		а0 , мм, в зависимости от степени доступности узла и
Тип конструкции			используемых методов дефектоскопии
		Визуально и УЗ-дефектоскопия			Капиллярная и АЭ-
		хорошая		плохая	дефектоскопия
Элементы ферм			20	50	10
Элементы балок			40	80	30
Примечание: УЗ – ультразвуковая дефектоскопия, АЭ – дефектоскопия методом акустиче-
ской эмиссии. Данные приведены при квалифицированном обследовании в зависимости
от степени доступности основных элементов конструкции.

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 172

										Табл. 27

Z1 , цикл	1000	2000	3000		4000		5000		6000
Va	7 10 3	4 10 3	2,5 10 3		2 10 3		1,5 10 3			1 10 3
мм цикл	7 10 3	4 10 3	2,5 10 3		2 10 3		1,5 10 3			1 10 3
мм цикл

										Табл. 28

				Предел		Предел выносливости на ба-
				Предел		зе		5 107 , МПа
	Сталь			прочности,		На воз-		В пре-		В солё-
				МПа		На воз-		В пре-		В солё-
				МПа		духе		сной		ной во-
						духе		воде		де
								воде		де
Углеродистая с 0,14% С (улучшенная)				431		245		137		64
Углеродистая с 0,24% С				480		161		117		-
Углеродистая с 1,09% С				706		275		147		-
Меднистая (0,98% Cu и 0,14% С)				412		216		137		59
Никелевая (3,7% Ni, 0,26 % Cr, 0,28% C)				618		334		152		113
Хромованадиевая (0,88% Cr, 0,14% V)				1030		456		128		-
Хромоникелевая (1,5% Ni, 0,73 Сr,		0,28% C)		952		461		113		93
Нержавеющая (12,9% Cr, 0,11% С)				608		373		255		206
Нержавеющая (14,5% Cr, 0,23% Ni, 0,38% С)				638		353		245		245

										Табл. 29
Приварка по-						tп t
лосы		0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	0,1
Двумя швами		0,88	0,84	0,82	0,8	0,79	0,78	0,78	0,78	0,78
Тремя швами		0,87	0,82	0,78	0,73	0,68	0,63	0,58	0,54	1,0
			t
			п
			t
										Табл. 30
Тип		КР50	КР60	КР70		КР80	КР100	КР120		КР140
рельса		КР50	КР60	КР70		КР80	КР100	КР120		КР140
рельса	78х104		137х104	253х104		387х104	765х104	1310х104		2130х104
JtR , мм4	78х104		137х104	253х104		387х104	765х104	1310х104		2130х104
										Табл.31

Характеристика степени подвижности соединения	K y

Взаимный поворот элементов исключён	2,0
Возможен ограниченный поворот элементов	1,5
Ограниченный нерегулярный поворот	1,0
Ограниченный регулярный поворот	0,8

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 173

							Табл. 32

Временное сопротив-		Нормативное сопротивление металла шва по времен-
ление стали сопря-	f		ному сопротивлению, Rwии			МПа
гаемых элементов
		410	450	490	590	685	835

растяжению, Rип МПа
	1,1	г	г	г	г	г	г
345…355	0,9	ш	г	г	г	г	г
345…355	0,8	ш	г	г	г	г	г
	0,8	ш	г	г	г	г	г
	0,7	ш	ш	ш	г	г	г
	1,1	г	г	г	г	г	г
365…370	0,9	ш	г	г	г	г	г
365…370	0,8	ш	ш	г	г	г	г
	0,8	ш	ш	г	г	г	г
	0,7	ш	ш	ш	г	г	г
	1,1	г	г	г	г	г	г
380	0,9	ш	г	г	г	г	г
380	0,8	ш	ш	г	г	г	г
	0,8	ш	ш	г	г	г	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	г	г
	1,1	ш	г	г	г	г	г
390…410	0,9	ш	ш	г	г	г	г
390…410	0,8	ш	ш	ш	г	г	г
	0,8	ш	ш	ш	г	г	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	г	г
	1,1	ш	ш	г	г	г	г
430…460	0,9	ш	ш	ш	г	г	г
430…460	0,8	ш	ш	ш	ш	г	г
	0,8	ш	ш	ш	ш	г	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	ш	г
	1,1	ш	ш	ш	г	г	г
470…490	0,9	ш	ш	ш	ш	г	г
470…490	0,8	ш	ш	ш	ш	г	г
	0,8	ш	ш	ш	ш	г	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	ш	г
	1,1	ш	ш	ш	г	г	г
500…510	0,9	ш	ш	ш	ш	г	г
500…510	0,8	ш	ш	ш	ш	ш	г
	0,8	ш	ш	ш	ш	ш	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	ш	г
	1,1	ш	ш	ш	ш	г	г
520…530	0,9	ш	ш	ш	ш	г	г
520…530	0,8	ш	ш	ш	ш	ш	г
	0,8	ш	ш	ш	ш	ш	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	ш	ш
	1,1	ш	ш	ш	ш	г	г
540…590	0,9	ш	ш	ш	ш	ш	г
540…590	0,8	ш	ш	ш	ш	ш	г
	0,8	ш	ш	ш	ш	ш	г
	0,7	ш	ш	ш	ш	ш	ш
Примечание: Для проката Rип		685 МПа расчёт производить по металлу шва. Пара-

метры сварных швов – катеты kwi , длины lw , моменты инерции и сопротивления при-

нимаются одинаковыми при расчёте по обоим расчётным сечениям г и ш.

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 174

Табл.33

	Вид сварки при		Предел			Положение							Значение коэффициентов							f
	диаметре сварочной		текучести			Положение			Коэффициент				и z	при катетах швов						kwi
	проволоки, мм.		стали,			шва
	проволоки, мм.		МПа										3…8				9…12	14…16		18…
			МПа										3…8				9…12	14…16		18…
						В лодочку					f			1,1						0,7
	Автоматическая					В лодочку					z			1,15						1,0
	Автоматическая										z			1,15						1,0
	3…5 мм					Нижнее					f		1,1		0,9					0,7

											z		1,15		1,05					1,0
											z		1,15		1,05					1,0
						В лодочку					f			0,9				0,8		0,7

	Автоматическая и										z			1,05				1,0
											z			1,05				1,0
						Нижнее,					f		0,9		0,8			0,7
	полуавтоматическая,		до 580			Нижнее,					f		0,9		0,8			0,7
						горизон-
						горизон-
	1,4…2 мм					тальное и					z		1,05					1,0
						тальное и
						вертикаль-
						ное
	Ручная, полуавтома-										f			0,7
	тическая проволо-
	тическая проволо-
	кой сплошного се-					Любое
	чения <1,4мм или					Любое					z			1,0
	чения <1,4мм или										z			1,0
	порошковой прово-
	локой
	Ручная, полуавтома-		свыше								f			0,7
	тическая или авто-					Любое
	тическая или авто-					Любое					z
	матическая незави-		580								z			1,0
	симо от диаметра
																			Табл.34

	Номинальный диа-		16			20			24				27			30			36
	метр резьбы, мм		16			20			24				27			30			36
	метр резьбы, мм
	Площадь сечения
	стержня болта,		2,01			3,14			4,52				5,72			7,06			10,17
	A ,см2
	Площадь сечения
	по впадине резьбы,		1,57			2,45			3,52				4,59			5,6			8,16
	A , см2
	В
																			Табл.35

	Напряжённое	Условное				Класс прочности болтов по ГОСТ 1759.4
	состояние	обозначение			4.6, 5.6, 6.6					4.8,		5.8	8.8				10.9, высокопрочные
	Срез		Rвs			0,38 в				0,4 в			0,4 в					0,4 в
	Растяжение		Rвh			0,42 в				0,4 в			0,5 в					0,7 в
																			Табл. 36

	Напряжённое					Класс прочности болтов по ГОСТ 1759.4
	Напряжённое	4.6		5.6	6.6			4.8				5.8	8.8		10.9			высокопрочные
	состояние	4.6		5.6	6.6			4.8				5.8	8.8		10.9			высокопрочные
	состояние					расчётное сопротивление болтов, МПа
						расчётное сопротивление болтов, МПа
	Срез	150		190	230			160				200	320		400			440
	Растяжение	170		210	250			160				200	400		700			770
Автор-составитель Савченко А.В.							стр. 175

				Табл.37

	Способ ре-	Коэффициент	Коэффициент	dB , при раз-
Способ обработки (очистки)	гулирования	Коэффициент	ности диаметров отверстий
соединяемых поверхностей	натяжения	трения,	и болтов
	болтов		d 2 6	d 1 1,9
1. Дробемётный или дробест-	по М	0,58	0,74	0,89
руйный двух поверхностей
руйный двух поверхностей	по	0,58	0,83	0,98
дробью без консервации	по	0,58	0,83	0,98
2. То же с консервацией (ме-	по М
таллизация распылением цин-	по М	0,5	0,83	0,98
ка или алюминия
3. Дробью одной поверхности	по М	0,5	0,74	0,89
с консервацией полимерным	по М	0,5	0,74	0,89
клеем и посыпкой карборун-
довым порошком; стальными	по
щётками без консервации	по	0,5	0,83	0,98
другой поверхности
4. Газопламенный двух по-	по М	0,42	0,74	0,89
верхностей без консервации	по	0,42	0,83	0,98
5. Стальными щётками двух	по М	0,35	0,74	0,85
поверхностей без консервации	по	0,35	0,8	0,94
6. Без обработки	по М	0,25	0,59	0 ,77
	по	0,25	0,67	0,83

Примечание: 1. Допускаются другие способы обработки соединяемых поверхностей, обеспечивающие значения коэффициента трения не ниже указанных в таблице.

2. Способ регулирования натяжения болтов по М означает регулирование по моменту закручивания; по - углу поворота гайки.

							Табл.38
	Вид конструкций, условия нагружения		Расстояния установки болтов
	Вид конструкций, условия нагружения		a 3d	2d a 3d			1,5d a 2d
			a 3d	2d a 3d			1,5d a 2d
Вспомогательные конструкции			1,58 в	1,48 в			1,17 в
-		При нагрузке одного направления	1,48 в	1,48 в			1,17 в
Расчётные кон	струкции	При нагрузке одного направления	1,48 в	1,48 в			1,17 в
		При переменной нагрузке, с превали-	0,94 в	0,94 в			0,94 в
		рованием одного направления	0,94 в	0,94 в			0,94 в
		рованием одного направления
		При переменной нагрузке,с примерно	в	в			в
		одинаковой нагрухкой в различных	в	в			в
		направлениях*
		направлениях*					d
Примечание:1.* - только для болтов по ГОСТ 7817;				а	b	b	d
2. Расстояние b вдоль усилия между центрами отверстий
должно быть больше расстояния а по крайней мера на				F			F
0,5а				F			F
0,5а

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 176

Табл.39

Расстояния при

Характеристика расстояния

размещении

болтов

Расстояниемежду цен-

болтовтрамив любом направлении

Минимальное

2,5d *

окаймляющих уголков

При сжатии

12d или 18t

Максимальное в крайних рядах при отсутствии окаймляющих

или 12t

уголков при растяженни и сжатии

Максимальное в средних

При растяжении

16d

или

24t

рядах, а также в крайних

рядах при наличии

до

Минимальное вдоль усилия

центраболта

элемента

Минимальное поперёк

При обрезных кромках

1,5d

Расстояниеот

усилия

При прокатных кромках

1,2d

края

Максимальное

4d или 8t

Минимальное для высокопрочных болтов при любой кромке

1,3d

и любом направлении усилия

Примечание: *- в соединяемых элементах из стали с пределом текучести свыше 380 МПа

минимальное расстояние между болтами следует принимать равным

3d ;

d - диаметр отверстия для болта;

t - толщина наиболее тонкого наружного элемента;

Табл.40

Расчёт-

Соединение

Напряжённое состояние

Обозначение

ное со-

против-

ление

Растяжение и изгиб

По пределу текуче-

при сварке с физи-

сти

Стыковое

ческим методом

По временному со-

Rnw

контроля

противлению

Сжатие

Сдвиг

Rws

0,58 m Т

сечение-ш

Rnw

0,55

Rwии

Угловое

Срез (условный)

wт

сечение-г

0,45 В

Примечание: 1. Значения Т и В - нормативные предел текучести и временное сопро-

тивление основного материала соответственно. 2. Значение коэффициента wт 1,25

при

нормативном сопротивлении металла шва Rwии 490МПа, wт

1,35 при

Rwии 490МПа.

3. Значения Rwии

принимают для автоматической или полуавтоматической сварки по

табл.41, для ручной по табл.42. 4. m - коэффициент надёжности по материалу, табл.4;

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 177

Табл.41

Марка проволоки (ГОСТ 2246)

для автоматической

и полуавтоматической сварки

Марка порошковой

Rwии ,

Под флюсом

В углекислом газе

проволоки

МПа

(ГОСТ 9087)

(ГОСТ 8050)

(ГОСТ 26271)

сварочной проволокой

Св-08, Св-08А

410

Св-08ГА

450

Св-10ГА

Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ

ПП-АН8, ПП-АН3

490

Св-10НМА, Св-10Г2

Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ

590*

Св-08ХН2ГМ10

Св-10ХГ2СМА

685

* Примечание: При сварке проволокой Св-08Г2С и Св-08Г2СЦ значение Rwии , равное 590

МПа следует принимать только для угловых швов с катетом меньше 8 мм в конструк-

циях из стали с пределом текучести 440 МПа и более.

Табл.42

Сварочные материалы

Rwии , МПа

Тип электрода

Марка проволоки

(ГОСТ 9467)

Э42, Э42А

Св-08, Св-08А

410

Э46, Э46А

Св-08ГА

450

Э50, Э50А

Св-10ГА, Св-08Г2С, Св-

490

08Г2СЦ, ПП-АН8, ПП-АН3

Э60

Св-08Г2С*, Св-08Г2СЦ*, Св-

590

10НМА, Св-10Г2

Э70

Св-10ХГ2СМА, Св-

685

08ХН2ГМ10

Э85

835

* Примечание: Только для швов с катетом меньше 8 мм в конструкциях из стали с пре-

делом текучести 440 МПа и более.

Табл.43

Расчётное сечение основного металла

Вдали от сварных швов

1,0

В месте перехода к стыковому или лобовому шву (металл обработан

1,0

абразивным кругом)

То же (металл обработан строганием)

1,1

В месте перехода к стыковому шву, без механической обработки.

1,4

В месте перехода к лобовому шву без обработки последнего, но с

2,0

плавным переходом при ручной сварке

В месте перехода к лобовому шву при наличии выпуклого валика и

3,0

небольшого подреза.

В месте перехода к продольным (фланговым) швам у концов последних

3,0

Табл. 44

Режим на-

Класс использования и число циклов работы крана за срок службы

СТ 10 4

гружения /

КР

1,6

3,2

6,3

12,5

25,0

50,0

100,0

200,0

400,0

>400,0

Q1 / 0,125

А1

А2

А3

А4

А5

А6

А7

А8

Q2 / 0,25

А1

А2

А3

А4

А5

А6

А7

А8

Q3 / 0,500

А1

А2

А3

А4

А5

А6

А7

А8

Q4 / 1,000

А2

А3

А4

А5

А6

А7

А8

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 178

Табл.45

D 1

		а	R
	ер
ф
С
			D



				Корпус буфера						Максимальные рабочие
типо-	D	Н	D1		h		R	Масса		усилие,	ход,	энер-	жёст-
типо-					мм							гоём-	кость с1,
размер					мм							гоём-	кость с1,
размер								кг.		F1, кН	х1, м	кость,	103
												Е, Нм	Н/м
БР 40	40	40	48			50		0,061	3,28		0,012	20	277,8
БР 50	50	50	60		5	63		0,138	5,12		0,0152	39	337,6
БР 63	63	63	75		5	80		0,278	8,13		0,02	81	405
БР 63	63	63	75			80		0,278	8,13		0,02	81	405
БР 80	80	80	95			100		0,555	13,1		0,0254	166	514,6
БР 100	100	100	115		9	125		1,08	20,5		0,0316	324	648,9
БР 125	125	125	140		10	160		2,1	32		0,0416	667	770,8
БР 160	160	160	180		10	200		4,4	52,5		0,0544	1430	966,4
БР 200	200	200	220			250		8,5	82		0,0704	2890	1166,2
БР 225	225	225	245		12,	280		12,1	103,8		0,0787	4090	1320,7
БР 250	250	250	270		5	320		16,5	128		0,0888	5680	1440,6
БР 320	320	320	340		20	400		34,5	210		0,115	12070	1825,3
БР 350	350	350	380		20	425		45,5	250		0,124	15550	2022,6
БР 350	350	350	380			425		45,5	250		0,124	15550	2022,6

Примечание: Корпуса буферов следует изготовлять из морозостойкой резины средней твёрдости

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 179

Табл. 46

1. Полоса с центральной поперечной трещиной при одноосном растяжении

2а	В
	t

(точность меньше 0,2% при всех 2aB )


	KI K a ; ;			K	sec 2
KI K*			; 2a B ;	K*	K 1 0,25 2 0,06 4
KI K*		a	; 2a B ;	K*	K 1 0,25 2 0,06 4

при <1:

KI K a ; K 1,77 0,454 2,04 2 21,6 3 /

при ≤0,8:


	KI K				a ; K	sec
				при <0,7:
KI K			; K	1 0,128 0,288 2 1,525 3
KI K		a	; K	1 0,128 0,288 2 1,525 3

KI K a ; K 1 tg

2. Полоса с двумя симметричными краевыми трещинами при одноосном растяжении

а	В
а
	t

Интерполяционная формула (точность ±0,8% при любых 2aB ):

				2		2
KI K	a ;						tg
		K	1 0,122cos

					2		2


Метод объёмных сил							(точность ±0,5% при 2а/В≤0,8):
KI K		a	;	K 1,122			0,154 0,807 2 1,894 3 2,494 4
KI	K					; K 1,98 0,72 8,48 2 27,36 3
KI	K				a	; K 1,98 0,72 8,48 2 27,36 3

3. Полоса с краевой поперечной трещиной при одноосном растяжении

							a B ):


Метод граничной коллокации (точность ±0,5% при
KI K			;		K	1,12 0,231 10,55 2 21,72 3	30,39 4
KI K	a		;		K	1,12 0,231 10,55 2 21,72 3	30,39 4
						при а/В<0,7:
K I K				;	K	1,99 0,41 18,7 2 38,48 3 53,85 4
K I K		a		;	K	1,99 0,41 18,7 2 38,48 3 53,85 4

4. Полоса конечной длины с поперечной краевой трещиной при чистом изгибе

М	М
	В
	а

Метод граничной коллокации (точность ±0,2% при aB ≤0,6):

Автор-составитель Савченко А.В.

стр. 180

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1718 / 2218 19 20 21 22 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
30.11.20182.77 Mб3Мет.ук.по ДКР-11.doc
#
09.11.20191.41 Mб2Мет_1 часть_укр.doc
#
12.05.20154.76 Mб21МЕТ_1к_1ч.pdf
#
09.11.2019938.5 Кб1Мет_2 часть_укр.doc
#
29.04.2019591.36 Кб4Мет_Цик.doc
#
17.03.20167.31 Mб45Металлические конструкции ГПМ.pdf
#
25.11.20181.82 Mб186МЕТАЛЛУРГИЯ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ,1998.doc
#
15.08.2019579.58 Кб1метод вказ до викон практ та самост роб STP.doc
#
23.11.2019274.43 Кб0Метод вказ до лаб практ ТЗЯПС.doc
#
11.11.20194.56 Mб9метод МП.doc
#
12.05.201524.67 Mб16Метод полікристалів.doc