книги из ГПНТБ / Геодезические разбивочные работы
..pdfпогрешность положения выносимой точки характеризуется стандар том ос = 20 мм, а расстояние до нее s = 100 м.
Тогда по формулам (V.21) определяем о =S 7,7 мм; 0а=^22,7"; a s ï S l l , 3 мм и сгф5=4 мм.
Если известно, что к1 — 1, к2 = 1,4, ks — 2,0 и /с4 = 0,2, то по формулам (V.22) и (V.23) находим
о = о0 = 7Л мм; ста=19,9"; os =14,2 мм и а ф = 1 , 4 мм.
По известному стандарту построения угла оа рассчитывают эле менты центрировки, редукции и количество приемов по методике, изложенной в главе I I I .
§25. Способ створной засечки
Вобщем случае при способе створной засечки разбиваемая * точка С сооружения определяется пересечением двух лучей визиро
вания по створам ААХ и ВВ1 (рис. 32), закрепленным на местности вне сооружения.
В практике инженерно-геодезического обслуживания строи тельства инженерных сооружений створные точки располагают на обноске, а разбиваемая точка С определяется на пересечении натяну тых нитей (проволока, бичева и др.). В зависимости от вида строи тельства существует много различных схем построения створной засечки. Этот способ, получивший широкое распространение при разбивке промышленных цехов, мостов, плотин и других инженер ных сооружений, отличается сравнительно высокой точностью, ко торая зависит от точности построения створов АА1 и BBl, а также от точности фиксирования точки на местности.
Стандарт положения точки С будет
|
|
|
|
|
о с = 1/0-1 + 0-1 + 0 - ! , |
|
|
(V.24) |
||||||
гдео |
х И 0 2 |
— стандарты построения створов ААг |
и ВВ1, 0Ф — стан |
|||||||||||
дарт |
фиксации точки С. |
|
|
створов |
выражают |
стандартом |
||||||||
Погрешность построения |
||||||||||||||
|
— |
|
|
|
0Х = о.г = У 202 |
+ G* +"öf + о% + |
|
(Ѵ.25) |
||||||
где 0 |
стандарт положения |
исходных пунктов А и В, о ц — стан |
||||||||||||
дарт |
центрирования, 0 |
Р |
|
стандарт |
редукции визирных |
приспосо |
||||||||
блений, 0В |
— |
стандарт |
визирования, |
0 ф о к |
— |
стандарт за |
изменение |
|||||||
фокусирования |
зрительной |
трубы. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
* Так называют проектную точку, положение которой определяют при вы полнении разбивочных работ.
124
Из рис. 33 погрешности центрирования и редукции |
(Ац и Др ) |
определяют по формулам |
|
A ^ e c o s O ^ - ; |
(Ѵ.26) |
A p - e ^ o s e ^ . |
(V.27) |
Следовательно, центрирование инструмента и визирных приспосо блений в направлении, перпендикулярном к задаваемому створу,
Рис. 32 |
Рис. 33 |
необходимо выполнять особенно тщательно. При применении одина ковой методики центрирования инструмента и визирных знаков считают е = е1: а
|
Од, р - -у^ Vs2 + 2d2 - |
Ids. |
(V.28) |
||
При точных разбивочных работах применяют оптические цент- |
|||||
риры, где величина е |
0,3—0,5 мм. Для тяжелого нитяного отвеса |
||||
она |
составляет 2—3 мм. |
|
|
|
|
Стандарт визирования на марку, установленную в разбиваемой |
|||||
точке, определяют по формуле |
|
|
|
||
|
|
ов = Щ^ |
^- = 0,214 |
ЮЛ |
(V.29) |
где |
V — увеличение |
зрительной |
трубы. |
|
|
Погрешность фиксирования отъюстированных современных ин
струментов по |
результатам |
экспериментальных исследований со |
||
ставляет 1" <офок <3". В |
старых |
теодолитах она была |
6—8". |
|
В линейной |
мере |
|
|
|
|
Офок = ^ |
^ . |
(V.30) |
Погрешность створа за изменение фокусировки трубы можно свести к минимуму, если створ задавать при двух положениях круга теодолита. Значительную погрешность этого способа могут вызвать внешние условия, особенно в тех случаях, когда луч проходит вблизи сооружений или над водной поверхностью.
125
Положение створов следует выбирать так, чтобы визирные лучи пересекались под углом, близким 90—120°. Погрешность положения выносимой точки возрастает с увеличением расстояния до нее от пункта стояния инструмента.
Визирными целями при фиксировании створа служат гвозди, шпильки, карандаш и специальные марки, устанавливаемые на шта тивах над центром знака с помощью оптических, нитяных или жест ких отвесов. Наблюдения лучше производить в пасмурные дни или в ночное время. Визирный луч должен проходить не ближе 1 м от дневной поверхности или от боковых граней сооружений.
К примеру, определим погрешность выноса точки С способом створной засечки, если взаимное положение исходных пунктов ха
рактеризуется |
стандартом а = 10 мм. Центрирование |
инструмента |
||||||||
и марок будем выполнять с |
помощью тяжелого |
отвеса, |
поэтому |
|||||||
Оц = |
Ор ^ 2,5 мм. Расстояние |
до |
разбивочной |
точки |
по |
обоим |
||||
створам d |
400 м. Теодолит |
имеет |
увеличение зрительной |
трубы |
||||||
30х . |
Отсюда |
стандарт |
визирования |
а в -- 2,8 мм, |
а фокусирования |
|||||
с фок |
= 6 мм при сгфок |
= 3", |
о ! |
= ö 2 = 15,9 мм. Если |
0 Ф |
= |
5 мм, |
|||
то ас |
= 23 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
§26. Способ линейной створной засечки
Впрактике геодезических разбивочных работ может возникнуть случай, когда разбиваемая точка С лежит на линии створа и расстоя ние А С можно измерить (рис. 34). Разбивка этим способом точки сооружения или точек осей сооружений заключается в нахождении
створа A B (см. § 25). Затем, измеряя отрезок А С = s на местности,
0^
А' сs
Рис. 34
- |
в створе A B находим искомую |
точку С. |
||
о |
Точность способа |
будет |
обусловлена |
|
s ' |
погрешностями задания створа |
A B и вы |
||
|
носа в натуру длины линии |
s , |
т. е. |
|
|
г |
|
|
(V.31) |
|
о с = Ѵ о \ |
+ о І + а%, |
|
где оі — стандарт установления створа A B |
определяется по фор |
муле (V.25), 0 S — стандарт отложения отрезка |
s на местности, Оф — |
стандарт фиксации точки. |
a і, рассчитывают по |
Все погрешности, составляющие стандарт |
формулам (Ѵ.26)—(Ѵ.ЗО). Этот метод получил широкое применение при выносе точек главных осей сооружений с использованием исход ных пунктов строительной сетки. Створ задают при двух положе ниях круга с помощью теодолита. Линию откладывают лентой, ру леткой или с помощью дальномера. Для этого грубо намечают поло жение точки С в створе линии A B . Затем точно измеряют расстояние с помощью мерного прибора и вводят поправку.
Если известна погрешность точки С, то, приняв, что |
|
o"i = o-s = о-0, |
(V.32) |
а ф = 0,33а0, |
(Ѵ.ЗЗ) |
126
получим |
|
5 /2Гі' о ф = 0,23о-с. |
(Ѵ.34) |
При разбивке необходимо помнить, что в отложенное расстояние s вводится поправка за наклон. Теодолит и визирное приспособление тщательно центрируют. Визирный луч должен проходить не ближе 1 м от поверхности земли и стен сооружений.
Если принять |
за исходные данные значения стандарта о і = |
= 15,9 мм и оф = |
5 мм из решения примера § 25, то можно опреде |
лить погрешность определения точки С сооружения при относитель-
|
|
1 |
|
1 |
ной погрешности линейных измерений — = |
. Тогда при s = |
|||
50 м |
s |
10 мм. |
|
|
|
|
|
||
|
Y |
|
|
|
По формуле (V.31) определим ас |
= 19,5 |
мм. Это свидетельствует, |
||
о том, что при линейной створной засечке точность линейных измере |
||||
ний больших отрезков должна быть достаточно высокой. |
||||
|
§ 27. Способ прямоугольных |
координат |
Наиболее часто способ прямоугольных координат применяют при разбивке промышленных и гражданских сооружений от пунктов строительной сетки или пунктов закрепления красных линий про
ездов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Перенос в натуру точки С сооруже |
|
С |
||||||
ния или точки нл его оси способом |
|
|
||||||
прямоугольных координат заключается |
|
|
||||||
в том, что вдоль линии АВ |
(рис. 35) |
|
|
|||||
откладывают отрезок |
S j , а |
затем |
из |
А |
90 |
|||
конечной |
точки |
Е |
этого |
отрезка |
||||
восстанавливают перпендикуляр |
дли |
0- |
|
|||||
ной s2. Этот способ применяют |
в |
том |
|
|
||||
случае, если длина |
перпендикуляра |
не |
|
Рис. 35 |
||||
превышает |
длины |
мерного |
прибора. |
|
При этом требуются соблюдение усло вия непосредственного визирования и измерения отрезков по осям
координат АВ и ЕС. Положение точки можно проконтролировать линейной засечкой, полярным способом, створной засечкой. Хорошим контролем служат промеры между ранее разбитыми точками и срав нение, их с проектными размерами.
Отрезки sx и So измеряют мерной рулеткой. Перпендикуляр вос станавливают с помощью теодолита. Возможно построение перпен дикуляра линейной засечкой, с использованием свойств теоремы Пифагора.
Точность способа прямоугольных координат обусловливается погрешностями положения точки Е и точки С. При этом метод
127
прямоугольных координат сочетает в себе два способа: 1) способ линей ной створной засечки, что аналогично построению точки Е; 2) спо соб полярных координат, что аналогично выносу точки С от точки Е.
Стандарт выноса точки С способом прямоугольных координат будет
o - c=l/ot 3 + Gn, |
(V.35) |
гдеос з — стандарт положения точки Е, полученной способом линей ной створной засечки, определяемый по формуле (V.31); а п — стан дарт выноса точки С от точки Е способом полярных координат, опре деляемый по формуле (V.15), т. е.
Ос. з = 1/20-2 + |
0-2 + Ст2 + |
а | + О | о к + |
0*Sl + ol, |
(V.36) |
оп = |
+ f2ol |
+ oî, |
+ а| . |
(V.37) |
Однако необходимо учесть, что в формуле (V.37) один стандарт исходных данных представляет собой стандарт а в формуле (V.36), а второй равен стандарту положения точки Е, т. е. or = ос . з-Тогда стандарт разбивки точки С способом прямоугольных координат будет
а с = 1/20-2+0* _f а 2 |
+ |
а 2 + |
а | о к + а 2і |
+ |
+ | - а 2 а + |
< |
+ |
2а|. |
(Ѵ.38) |
Погрешность отложения длины отрезка aSl примем за расчетный стандарт. Тогда по ранее высказанным соображениям допускаем, что
oS2 = foa = cj0. |
(V.39) |
Погрешности центрирования, редукции, визирования, фокуси рования и фиксации с применением современных методов производ ства работ и инструментов сведены к минимуму, поэтому их можно принять равными между собой. А сумму их принимают равной 33% от исходного стандарта 0О ,
|
о-ц = ар = 0 в = а ф о к = аф«*О,ЗЗото. |
(V.40) |
||
Стандарт0S l |
отложения отрезка sx выразим через стандарт а7г == |
|||
= 0О . Так как точность линейных измерений определяется методом |
||||
производства работ, то положим, |
что |
|
||
тогда |
Si = s2 + s3 + ... , |
(V.41) |
||
oSl=oS2y~k |
= o0Vk, |
(V.42) |
||
|
128
где к = —. Формула (V.38) приводится к |
виду |
s 2 |
|
0 C =l/2a2 +2, 6 0 o +Äa2 o . |
(Ѵ.43) |
В этой формуле сумма двух членов (2,6ао + *о?о) определяет точность самой разбивки точки полярным способом относительно исходных пунктов. Так как точность разбивочных работ на разряд ниже точности построения исходных пунктов, то по известному пра вилу получим, что
a , = Mâ±ai, |
(Ѵ.44) |
Тогда из формул (Ѵ.43)—(Ѵ.44) получим
Vb,2 + 2k |
Ѵ2Ѵ2,Ъ+к |
(Ѵ.45) |
|
Следовательно, в линейной мере
|
|
0,230, |
(V.46) |
0 р = |
ав = 0 ф = ^ = ^ . |
||
|
VhPc |
(V.47) |
|
|
Ѵъ,2 + |
2к' |
|
|
|
||
^ |
Or |
|
(V.48) |
= , " 7 = : . |
|||
|
Y 5 . 2 + |
2Ä ' |
|
|
st Ѵъ,2 + |
2к' |
(Ѵ.49) |
|
|
||
о = |
,_ ,.£ |
=. |
(Ѵ.50) |
У 2 У 5 . 2 + 2А
Практически бывает известна методика производства работ и воз можности применения тех или иных инструментов. Тогда величины влияния отдельных источников погрешностей можно заранее предвычислить. Зная окончательную погрешность положения выносимой точки, вычисляют остальные стандарты и сравнивают с намечаемой методикой или уточняют ее.
Считают, что способы прямоугольных координат и полярный при одинаковых условиях обеспечивают одну и ту же точность раз бивки. Это достигается значительным уменьшением длины отрезков st в способе прямоугольных координат по сравнению с расстоянием до тех же точек, разбиваемых способом полярных координат. Точ ность способа прямоугольных координат значительно повышается
вслучае, когда длина ординаты значительно меньше длины абсциссы.
Кпримеру, определим величины стандартов отдельных источни ков погрешностей, если стандарт выноса точки С не должен превы сить ас ^ 20 мм, a s1 = 80 м и s2 = 20 м. При этом к = 4. Тогда
9 Закав 2181 |
128. |
стандарт положения исходных пунктов не должен превышать = = а і/2=£ 5,6 мм. Стандарты центрирования, редукции, визирования
и |
фиксации будут равны |
а ц |
= о р = а в = Оф = 1,8 мм, a as , = |
||||
= |
10 8 мм, |
o"s = 5,4 |
мм и сга |
= 54". |
Относительная погрешность |
||
линейных |
измерении |
будет |
у |
_2L |
1 |
||
8Ö00" |
|||||||
|
|
|
|
|
« 1 |
§ 28. Способ линейной засечки
Точка сооружения С при способе линейной засечки определяется пересечением дуг проектных расстояний s x и s2, отложенных с концов закрепленных на местности опорных пунктов А ж В (рис. 36). Рас стояния Sx и s2 от точки сооружения С до пунктов геодезической основы А и В не должны превы
шать длины мерного прибора. Способ линейной засечки дает
хорошие результаты при разбивке точек сооружения на ровной от крытой местности и вблизи пунк тов геодезической основы.
Отложение отрезков произво дят непосредственно с помощью стальных и инварных рулеток. При точных разбивках применяют
специальные инварные приборы, позволяющие выполнять разбивку точек сооружений с погрешностью, не превышающей 2—3 мм. Если длина рулетки немногим более суммы расстояний sx -f- s2, то, уста новив этот отсчет у точки В , а нулевой отсчет — у точки А , натянув рулетку, отмечают положение точки С на отсчете, равном sx.
В случае, когда длина мерного прибора недостаточна, для выноса точки С находят на местности положение вспомогательных точек А ' и В ' . Положение точки С сооружения определится засечкой лучей si и s2.
Точность способа линейной засечки обусловлена погрешностями исходных данных и отложения отрезков sx и s2, поэтому стандарт по ложения разбиваемой точки сооружения выразится формулой
|
|
|
|
о с = ] / а | + 2 а » - й ^ ? + оі, |
(V.51) |
|
г Д е сги |
— |
стандарт длины базиса AB |
{А'В') |
и его ориентирования, |
||
a s — |
|
|
|
и s2, у — угол при засекаемой |
||
точке. |
стандарт отложения отрезков sx |
|||||
Формула (V.51) может быть написана в виде |
||||||
|
|
|
Ос |
> / 2 р ( р - « і ) |
|
(V.52) |
|
|
|
|
{p-sa)(jp-b) |
ѵІЗО
где
|
|
р = .*і + |
«2 + Ь |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
Если угол при засекаемой точке близок к 90°, то |
|
|||||
|
|
о-с = 1/сти + 2о1 + аФ . |
|
(Ѵ.53) |
||
Влияние стандарта длины базиса ов |
и его ориентирования o œ |
|||||
на точность разбивки точки С определяют по формуле |
|
|||||
|
|
oa = Y ( s 2 ^ |
y + ( s |
2 f ) \ |
|
(V.54) |
По аналогии |
с |
вышеприведенными |
заключениями |
полагаем |
||
2 |
1 |
2 |
|
|
|
|
2аs sin2Y = о sY2p(p-Sl){p-s2)(p~b) |
_ а 2 |
°' |
|
|||
a |
|
о-ф= 0,33сг0і |
|
|
|
|
тогда |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Принимаем, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
a„ = - Ä « 0 , 7 5 f f 0 . |
|
(V.54, а) |
||
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
= 0,78ас . |
|
(V.55) |
Следовательно, при известных погрешностях положения разбива емой точки С и отложения линейных отрезков sx и s2 можно предвычислить минимальный или максимальный угол засечки по формуле
|
|
Y = aresin 1,8 — . |
(V.56) |
||||
|
|
|
|
|
|
ас |
|
|
Так, наиболее благоприятный случай засечки при угле у = 90°, |
||||||
тогда |
|
os «S 0,55о-с. |
|
|
|||
|
Если принять, что |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
оь |
_ |
0 Я _ |
_0и_ |
- |
0,75ст0 |
|
|
s Ï T — s a |
— |
|
, |
|
||
то |
при известных погрешностях |
измерения исходной |
стороны AB |
||||
и |
ее ориентировании можно вычислить допускаемое |
расстояние |
|||||
s2 |
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
s2 ^ |
0,42 4- °с < 0,42 -f-ac. |
(V.57) |
||||
|
9* |
|
|
|
|
|
131 |
При известных проектных расстояниях sj, s2, b и стандарте точки можно предвычислить стандарт линейных измерений
as = 0 , 7 8 < т с У ^ Р І Р - Ч Н Р ^ Ч ) (Р-Ь)> |
( Ѵ 5 8 ) |
У S1S2
а
аф =0,26о с .
Сцелью контроля и для повышения точности разбивочных работ применяют многократную линейную засечку от трех и более пунктов
геодезической |
основы |
или вспомогательно |
вынесенных |
|
точек |
А', |
|||||||||||
В' |
и т. д. На практике чаще используют контрольный промер между |
||||||||||||||||
двумя вынесенными точками сооружения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Пример. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а. Определить стандарт выноса точки сооружения способом |
||||||||||||||||
линейной засечки, если s± |
= 70 м, sa |
= |
60 м, угол у — 75°. Относи |
||||||||||||||
тельная |
погрешность |
измерения базиса |
разбивки |
-^- — |
1 |
|
- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ъ |
|
10 000 |
|
||
|
Погрешность |
его ориентирования |
характеризуется |
стандартом |
|||||||||||||
Ca |
— 20". Относительная |
погрешность |
отложения |
линий |
|
|
. |
||||||||||
Стандарт фиксации о ф |
= 3 мм. По формуле (V.54) определяем о |
и — |
|||||||||||||||
= |
8,5 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Так как стороны sx и s2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
не равны, то при — = |
crSl |
= |
14,0 мм, |
|||||||||||||
aa s , = 12,0 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Тогда |
ас = |
21,3 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
б. Если известно, что погрешность выноса точки характеризуется |
||||||||||||||||
стандартом |
ас = |
20 мм, то согласно |
формуле |
(V.54, а) |
стандарт |
||||||||||||
положения |
исходных пунктов не должен превысить аи |
^ |
|
0,75а |
0 = |
||||||||||||
= |
0,585 ас |
= И,7 мм. |
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
При08 |
^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 мм угол у ^ arc sin 1,80 г-- = arc sin 0,9. |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ел) |
|
|
|
|
|
|
|
|
не |
Из расчета видно, что минимальный угол засечки должен быть |
||||||||||||||||
менее |
65° и не более |
115°. Если |
получится, |
что arc sin у > 1 , |
|||||||||||||
то это свидетельствует о том, что точность линейных |
измерений не |
соответствует требуемой точности выноса точки сооружения в натуру. При -у- = определим, что s2 ^ 84 м и аф = 5,1 мм.
Принимая известными sl 7 s2 и Ъ, из примера а) по формуле (V.58) получим a s ^ 0,65 ас = 13 мм и o> = 5,3 мм.
§ 29. Способ прямой угловой засечки
При способе прямой угловой засечки положение точки С на местностц определяют путем выноса в натуру двух углов а и ß, каждый из которых составлен направлением на точку С, и прямой, соединя ющей пункты А ж В геодезической основы (рис. 37). Способ выгодно отличается от других способов при разбивке точек, значительно
.удаленных от опорных пунктов, и особенно тогда, когда непосред ственное измерение расстояний от опорных пунктов до определяемой
132
точки затруднительно или невозможно. Наиболее часто к нему при бегают при разбивке опор больших мостов, плотин и др.
Точность определения точки прямой засечкой обусловлена |
точ |
ностью выноса в натуру углов а и ß или направлений АСыВС, |
что |
составляет тригонометрический вес, конструкцией засечки (геомет |
рический вес), погрешностями фиксации точки С с двух |
направ |
||||||||||||
лений и погрешностями в длине базиса и его ориентировании. |
|||||||||||||
|
Для предварительного расчета точности положения точки С |
||||||||||||
способом прямой |
уголовой засечки определим стандарт |
|
|||||||||||
|
|
|
|
/ 4 |
А2 j |
ta2 |
|
-О |
|
|
(V.59) |
||
|
|
|
|
У |
р2 |
° |
+ |
р2 а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D2 |
|
|
|
|
и ß, а и |
стандарт |
базиса, |
||
где оа, Oß — стандарты выноса углов а |
|||||||||||||
Оф |
— |
стандарт |
фиксации направлений. |
|
|
С |
|
||||||
|
При а а = |
aß |
формула |
(V.59) |
приво |
|
|
||||||
дится к виду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
4 c = Y ^ ^ |
+ f)+4l |
+ ^ |
l - |
(V . 60) |
|
|
\ а |
|||||
|
|
|
|
||||||||||
|
Известно, что |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
о* |
с"* |
|
|
|
|
|
Рис. 37 |
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
( Ѵ - 6 1 ) |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
По ранее изложенным соображениям будем считать, что |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
т0і |
а |
Оф=0,33а0 . |
|
||
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следовательно, |
|
1/3,2 |
или |
а0 |
Ѵз,2 |
|
(Ѵ.62) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
<УСР" |
|
|
|
|
|
а ф =0,18а с . |
(Ѵ.63) |
||
|
|
|
|
ѴЗ,2 ( а 2 + 6 2 ) |
|
У |
6,4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Отдельные |
источники |
погрешностей |
(центрирования, |
редукции |
||||||||
и т. д.) отложения углов на местности |
определяются аналогично |
||||||||||||
методике, изложенной в гл. I I I и § 19. |
|
|
|
|
|||||||||
|
Следует сказать, что вопросы точности выноса точек с помощью |
прямой угловой засечки разработаны достаточно полно рядом авто ров. Если принять базис засечки за ось ординат и точку А за начало системы плоских прямоугольных координат, то стандарты положе ния засекаемой точки вдоль координатных осей определяются по формулам профессора А. Ф. Лютца
ох = |
+ 2 ( » 2 ( Y* + X ' ctg* Y + 1 |
- |
|
— cY + cX ctg Y) > |
(V.64) |
133