книги из ГПНТБ / Современное развитие метода выделения твердой фазы фотографической эмульсии сборник статей
..pdfН. Г. УШОМИРСКИЙ, Ю. Б. ВИЛЕНСКИЙ, С. М. ЛЕВИ
РАСЧЕТ МНОГОСТУПЕННОЙ НЕПРЕРЫВНОЙ ПРОМЫВКИ ФОТОГРАФИЧЕСКИХ ЭМУЛЬСИЙ
В большинстве способов перехода от физического созревания к химическому для изменения состава среды используется водная промывка. Изобретенный свыше 100 лет тому назад промывной способ изготовления фо тографических эмульсий получил широкое распростра нение и сделал возможным массовое производство раз личных по структуре, назначению и свойствам светочув ствительных материалов. Однако этому способу свойст венны существенные недостатки, которые решающим об разом отрицательно влияют не только на воспроизводи мость процесса, качественные показатели эмульсии и свойства готовых светочувствительных слоев и материа лов, но и на технико-экономические показатели всего процесса производства светочувствительных материалов. Несовершенство этого способа привело к резкому сокра щению его применения.
С разработкой и внедрением в производство метода осаждения твердой фазы фотографических эмульсий появилась возможность усовершенствования операции промывки, проведения непрерывного процесса промыв ки и одновременного концентрирования твердой фазы, а также расчета этих процессов с достаточной степенью точности.
Так, непрерывная промывка и концентрирование твердой фазы фотографических эмульсий, осажденных химическими осадителями, может осуществляться в гид роциклонах [1—4]. Если при однократном прохождении через гидроциклон нужная степень промывки не дости гается, возникает необходимость повторения процесса. Поэтому представляет интерес рассмотрение в общем
217
виде процесса многократной (многоступенной) гидро циклонной промывки. Его принципиальная схема пока
зана на рис. 1. |
|
осаждения в |
аппарате |
||||
Эмульсия после химического |
|||||||
(1) поступает в смеситель (2). |
Туда же поступает про |
||||||
|
|
мывная вода. Образовавшаяся |
|||||
|
|
после |
смешения |
пульпа |
под |
||
|
|
давлением подается в гидроци |
|||||
|
|
клон (3). Отработанная вода |
|||||
|
|
удаляется, а концентрат посту |
|||||
|
|
пает в смеситель второй ступе |
|||||
|
|
ни. В каждой последующей сту |
|||||
|
|
пени указанные операции пов |
|||||
Вода |
|
торяются. Концентрат, выходя |
|||||
|
щий из гидроциклона |
послед |
|||||
Промывная |
|
ней ступени, поступает в аппа |
|||||
|
рат (4) для плавления и подго |
||||||
|
|
товки ко второму |
созреванию. |
||||
|
|
Раствор необходимых добавок |
|||||
|
|
поступает в этот же аппарат. |
|||||
|
|
Для расчета процесса |
вве |
||||
|
|
дем следующие обозначения: |
|||||
|
|
q — объемный расход |
исход |
||||
|
|
ной эмульсии, |
поступаю |
||||
|
|
щей на промывку, |
л/мин; |
||||
|
|
Япв — объемный |
расход |
про |
|||
|
|
|
мывной воды, л/мин• |
пуль |
|||
|
|
q — объемный |
расход |
||||
Рис. |
1. Принципиальная |
|
пы, поступающей в |
гид |
|||
схема |
многоступенной гид |
роциклон, л/мин; |
|
|
|||
роциклонной промывки |
q0B— объемный расход отрабо |
||||||
|
|
|
танной воды, л/мин; |
|
qK— объемный расход концентрата на выходе из ниж него отверстия гидроциклона, л/мин;
<7q— объемный расход деионизированной воды или раст вора добавок при подготовке эмульсии к химичес кому созреванию, л/мин,
qx-—объемный расход эмульсии, подготовленной к хи
мическому созреванию, л/мин; |
исход |
|
Сэ— концентрация растворимого |
галогенида в |
|
ной эмульсии, поступающей на промывку, г/л; |
||
С — концентрация растворимого |
галогенида в |
пульпе, |
подаваемой в гидроциклон,г/л; |
|
218
Cq,— концентрация растворимого галогенида в растворе добавок для подготовки эмульсии к химическому созреванию, г/л;
Сх — концентрация растворимого галогенида в эмуль- ■ сии, подготовленной к химическому созреванию,
г/л;
а— степень разбавления промывной водой эмульсии, поступающей в гидроциклон;
(3 — объемная доля концентрата, выходящего из ниж него отверстия гидроциклона;
т — расход промывной воды на 1 л исходной эмульсии (удельный расход промывной воды), л/л;
п— расход деионизированной воды или раствора доба вок на 1 л исходной эмульсии (удельный расход деионизированной воды), л/л;
А — отношение объемного расхода исходной эмульсии к объемному расходу эмульсии, подготовленной к химическому созреванию (степень концентрирова ния исходной эмульсии);
Б — отношение объемного расхода эмульсии, подготов
ленной к химическому созреванию, к |
объемному |
|
расходу концентрата, |
выходящего из |
гидроцикло |
на последней ступени |
(степень разбавления промы |
той эмульсии при введении добавок перед химичес ким созреванием).
Будем обозначать арабской цифрой внизу символа номер ступени (i), к которой относится соответствующий пара метр.
Процесс промывки и концентрирования фотографи ческой эмульсии ограничивается тремя основными пока зателями:
1) необходимой для химического созревания концент рацией солей Сх и соответственной степенью промывки П, определяемой отношением
Сэ
( 1 )
<-'Х
2) необходимой концентрацией твердой фазы в гото вой фотографической эмульсии. Она определяется сте пенью концентрирования Л:
3) необходимой степенью разбавления промытой эмульсии Б при введении добавок перед химическим соз реванием:
Б = |
<7Х . |
|
|
|
|
(3) |
|
Я к |
|
|
|
|
|
Значения этих показателей заранее задаются |
рецептом |
|||||
изготовления фотографической эмульсии и могут |
быть |
|||||
достигнуты при различных величинах |
параметров |
про |
||||
цесса (а, (3, т, п и Cq). |
|
ними |
воспользуемся |
|||
Для определения связи между |
||||||
уравнениями материального |
баланса.Объемный |
баланс |
||||
жидкости для всей установки выразится уравнением |
(4): |
|||||
i |
i |
|
|
|
|
|
Я э + ' 2 <7пв1 + <7g = 2 |
Я о в 1' |
+ |
Я х • |
|
(4) |
11
Вкачестве второго уравнения целесообразно взять выражение баланса растворимых солей. При этом необ ходимо отметить, что с практически достаточной точно стью соотношение растворимых солей в процессе разде ления осадка не меняется. Поэтому вместо баланса раст воримых солей в целом можно воспользоваться балан сом растворимого галогенида.
Это является тем более целесообразным, что концент рация бромида является важным параметром технологи ческого процесса и легко контролируется по величине рВг. Баланс растворимого галогенида выразился уравне нием (5):
I
С э Я э 4- ^g9g — |
C $ ob 1 “Ь бх<?х- |
(5) |
||
По определению: |
|
1 |
|
|
|
|
|
||
ai — |
<? пв 1 + |
Як(1—1) |
(6) |
|
----------------Я K(i — 1) |
||||
|
|
|||
Pi |
<7 пв 1 + |
<?„(!_!) • |
(7) |
Тогда, учитывая уравнения (1, 2, 3), балансы жидкос ти и растворимого галогенида в каждой ступени, полу чаем основные уравнения, описывающие многоступен-
220
ную гидроциклонную промывку и концентрирование фо тографических эмульсий.
______ 1______
/4 • |
Pi • |
р2 |
■ ‘ |
Pi |
(8) |
|
|||||
А-Б-а1-а2 ... -Рх • рг-• .Pi = |
1. |
"П= аГ с'2---а1-г(а1— 1)'Ргр2... Pi-15 |
|||
|
|
т — ^ |
ти |
(11) |
|
|
|
|
|
I |
|
q, = |
q3 ■®i ■я2.. .ar Pi • p2.• -Pi-i > |
|
|||
|
n |
|
_1_ |
|
(13) |
|
|
A |
|
||
|
|
|
|
|
Эти уравнения характеризуют процесс в самом об щем виде. При рассмотрении возможностей применения гидроциклонной промывки и концентрирования для ре шения практических задач нужно учесть конкретные тре бования и задаться граничными условиями.
Мерой степени промывки фотографических эмульсий является изменение величины р,Вг. Для негативных и по зитивных эмульсий она составляет?»2,0, а для фотобумажных?» 1,0. Это отвечает снижению концентрации раст-
Г С 1
воримых'солей — соответственно в 100 и 10 раз.
В тех случаях, когда условия формирования твердой фазы требуют применения разбавленных растворов, а в готовой эмульсии необходимо обеспечить высокую кон центрацию галогенида серебра, возникает необходимость в концентрировании эмульсии. Степень концентрирования А может достигать 2—3-кратного значения. При расчете степени концентрирования необходимо учитывать объем добавок (или дистиллированной воды), вводимых в
эмульсию при подготовке ее к химическому созреванию, и содержание в них растворимого бромида, обеспечи вающее достижение заданной величины рВг.
Необходимо также учесть ограничения, возникающие при работе с гидроциклонами малых диаметров. Опыт
221
ным путем найдено, что для гидроциклонов с диаметром менее 15 мм значение р не следует выбирать менее 0,08—- 0,06 мм, так как при этом диаметр нижнего отверстия ста новится сравним с размерами частиц осадка и возрастает унос твердой фазы в слив.
Рассмотрим одноступенный вариант процесса. В этом случае уравнения принимают вид:
(14)
А1,
т—а—1,
(17)
q = q э - а .
Из уравнений следует, что максимально возможная сте пень промывки определяется величиной р. Степень раз бавления исходной эмульсии а, расход промывной воды т и дистиллированной воды п определяются уравнения ми (15, 16, 17). Они показывают, что разбавление промы того концентрата дистиллированной водой позволяет рез ко снизить расход промывной воды.
Возможности одноступенного варианта при мини мальном значении р= 0,08 при А —1, 5 = 1 , Cg= 0 ограни чены степенью промывки, не превышающей Я=125. Если степень промывки Я снизить до 100, то при этом создает ся возможность концентрирования эмульсии до значения
Л = 1,25. |
При одноступенном (как и при двуступенном) |
варианте |
проведение одновременно с промывкой кон |
центрирования (Л >1), а также применение растворов до бавок, содержащих бромиды (Б > 1), (Cg> 0) при задан ном р уменьшает степень промывки или требует снижения величины р. Поэтому практическое значение одноступенная промывка может иметь главным образом при изго товлении фотобумажных эмульсий. Более высокие степе ни промывки и концентрирования могут быть достигнуты применением двуступенного варианта. Так как макси мальная степень промывки достигается при минималь ных значениях р всех ступеней, примем Pi = p2. Тогда со ответствующие уравнения принимают вид:
222
П = |
Сэ |
я |
|
|
cs |
( i _ ± |
(19) |
Cv |
А • |
р2 |
|
|
|
||
|
|
А - Б -ai -аг- |32 = |
1, |
|
|||
|
а1 (1 — р) + |
/ |
1 |
|
(21) |
||
|
U - 5 - p |
||||||
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
(22) |
|
|
<7i |
= |
|
1 |
|
(23) |
|
|
; <72 |
|
«2 ■Р ' |
|
||
|
|
|
|
|
Осуществление двуступенной промывки до меньших зна чений Я расширяет возможности варьирования процесса. В нашем случае при |3i = (32 = 0,08 получим максимально возможную степень промывки Я=156. Если степень про мывки снизить до Я=100, то при этом создается возмож ность концентрирования эмульсии до значения А = 1,56, а при Я = 10 она возрастает до А = 15,6. Это также позволя ет в более широких пределах использовать разбавление эмульсии растворами добавок и регулирование конечного значения рВг введением бромидов.
При заданных значениях П, А и |3 величины аь а2, Б и
^ остаются свободными параметрами процесса. Это зна-
'-'х
чит, что одни и те же конечные свойства готовой эмуль сии могут быть получены при сочетании разных значений свободных параметров. В этом случае выбор их опреде ляется требованиями экономии промывной воды, объ емом добавок и другими технологическими соображе ниями.
В таблице 1 приведены значения удельного расхода промывной и деионизированной воды для двух вариантов одноступенной промывки фотобумажной эмульсии.
Т а б л и ц а 1
№ вари |
А |
Б |
9 |
п |
с *г |
а |
Ш |
П |
анта |
С х |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 |
1,0 |
1,0 |
0,1 |
10 |
0 |
10 |
9 |
0 |
2 |
1 , 0 |
1,67 |
0,1 |
10 |
0 |
6 |
5 |
0 ,4 |
223
В таблице 2 показаны результаты расчета трех при мерных вариантов двуступенной промывки фотобумажной эмульсии.
Т а б л и ц а 2
№ ва |
|
А |
|
Б |
|
Р |
п |
|
|
|
m |
|
№№ рис. |
||
рианта |
|
|
|
С х |
а 1 |
« 2 |
П |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
3 |
|
4 |
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
и |
|
1 |
1 |
, 0 |
0 |
1,70 |
0,32 |
1 0 |
0 |
1,9 |
3,0 |
2 , 2 |
0,4 |
Рис. |
5 |
||
2 |
1 |
, 0 |
0 |
1,67 |
0 |
, 2 |
0 |
1 0 |
1,5 |
3,0 |
3,3 |
4,7 |
0,34 |
Рис. |
6 |
3 |
1,67 |
1,67 |
0 |
, 2 |
0 |
1 0 |
0 |
3,0 |
2,5 |
4,4 |
0 |
Рис. |
7 |
Они имеют ряд преимуществ перед одноступенной про мывкой. Главные из них: возможность применять гидро циклоны с параметром |3>0,1 и, следовательно, в более широких пределах концентрировать эмульсию по твердой фазе и стабилизировать по pAg.
Из таблицы 1 и 2 видно, что переход от одноступенной к двуступенной промывке позволяет сократить расход промывной воды т или при равных расходах воды повы сить концентрацию твердой фазы.
Для анализа возможных вариантов можно воспользо ваться общими уравнениями (14—23) или прибегнуть к
построению номограммы (рис. 2). Связь между си и —
выражается преобразованным уравнением (20):
|
______ 1 |
|
а 1 “ а2 • Б - Р2 ■ А ' |
В координатах ац |
график уравнения представляет * |
собой прямую линию. В качестве примера построим номо грамму двуступенной промывки при следующих заданных параметрах:
— |
= 10, |
А = 1,67, |
р = 0,2. |
Г |
’ |
’ * |
г |
Тогда уравнение примет вид:
1 |
Б • щ |
а2 |
(24) |
15 |
Если вести процесс с применением раствора добавок, не содержащих бромида, то значение Б можно выбирать произвольно. Если в промытую эмульсию вводятся бро
224
миды, величина Б перестает быть независимым парамет ром и определяется из уравнения (19). Для регулирова ния конечного значения удобно применять растворы с
— >1- Примем значение |
СЛ |
равными 1,5; 2,0; 4,0. |
* |
с х |
|
Значения Б будут соответственно равны 1,3; 1,2; 1,1. Под-
m
1 х2 ^ 2
о- г ©О
-10
- 5
-3
0,5- -2
|
|
|
|
1,0 |
Рис. |
2. |
Примерная номограмма |
для |
расчета зависимости т |
и 02 |
от |
сч при анализе возможных |
вариантов двуступенной |
|
|
|
гидроциклонной |
промывки. |
ставляя поочередно полученные значения Б в уравнение
(24), получим семейство уравнений “з^—j |
. На рис. 2 |
они представлены семейством расходящихся |
прямых. |
У прямых проставлены соответствующие значения Б. За даваясь величиной cci и Б, можно определить величину 0 2 , как это показано пунктиром на номограмме.
Важным соображением при выборе режима промывки является экономия промывной воды. При этом существен
225
но не только достижение определенного экономического эффекта, но также рациональное использование водных ресурсов и уменьшение объема загрязненных стоков.
Как следует из уравнения (21), расход промывной во ды является линейной функцией си. В нашем примере оно принимает вид:
3
т = 0,8ах -ф — — 1. |
(25) |
Б |
|
График этого уравнения для избранных значений Б представлен на номограмме семейством параллельных
О( 2
оо
•100
50
■25
20
Ю
5
Рис. 3. Номограмма для расчета двуступенной гидроциклон ной промывки до Я =100 при 5 ^ 1 ; (3 = 0,1; Л =1,0;
& > 0 .
СX
226