книги из ГПНТБ / Мастеров, В. А. Практика статистического планирования эксперимента в технологии биметаллов
.pdf
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
33 |
|
Статистические данные микрофрактографических исследований |
|
|||||
|
биметалла Х18Н10Т+АД1+АМг6 |
|
|
|||
Измеренное |
Удельная площадь светлых участков (1—s), % |
Доверитель |
||||
|
|
|
|
ный интервал |
||
сопротивление |
1 |
|
|
|
||
отрыву а, кгс/мм* |
2 |
3 |
( I - S ) |
Д Л Я ( 1 S ) , |
% |
|
1,94 |
8,1 |
10,0 |
9,0 |
9,0 |
1,7 |
|
4,70 |
18,3 |
16,0 |
20,0 |
18,1 |
3,8 |
|
2,90 |
14,0 |
13,0 |
14,0 |
13,7 |
1,0 |
|
5,10 |
25,1 |
29,0 |
30,0 |
28,0 |
5,0 |
|
1,70 |
9,6 |
8,3 |
8,0 |
8,6 |
1,5 |
|
1,70 |
6,0 |
9,65 |
8,0 |
7,9 |
2,1 |
|
1,70 |
8,3 |
7,7 |
9,6 |
8,55 |
1,6 |
|
9,00 |
46,2 |
50,0 |
42,0 |
40,0 |
5,0 |
|
3,50 |
19,0 |
17,7 |
18,0 |
18,2 |
1,0 |
|
5,03 |
25,7 |
22,0 |
23,8 |
23,8 |
1,0 |
|
21,55 |
100,0 |
100,0 |
100,0 |
100,0 |
0 |
|
1 Уровень значимости 0,05.
кого скола по интерметаллическому слою (рис. 44,(5) и участки с округлыми впадинами, образовавшимися при слиянии микропустот. На поверхностях образцов, разру-
140
фект Е. Киркендалла [73]: изменяет ширину питерметаллической зоны и приводит к появлению интерметал лических фаз, не наблюдаемых при отжиге без внешне го давления [72].
К настоящему времени автором совместно с И. В. Прилепской получены данные о влиянии давления при отжиге
на |
сопротивление |
отрыву слоев биметалла Х18Н10Т+ |
+ |
А Д 1+А М г6. |
Образцы отжигали под давлением |
1,5 кгс/мм2 при 550° С в течение 1,5 ч в специально скон струированной установке (рис. 45), которая исключала
осаживание образца под давлением во время |
отжига. |
|
В обычных условиях такой отжиг (см. |
рис. 40, а) |
приво |
дит к падению средней прочности |
о примерно до |
|
2 кгс/мм2. Под влиянием давления значение а сохранено на уровне 12—15 кгс/мм2 — различие в 6—7 раз! Микрофрактограмма подобных образцов также существенно изменилась (рис. 46).
НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ ВЫВОДЫ
1.Целесообразна термическая обработка биметалла
Х18Н10Т+АД1+АМг6 после его изготовления с целью существенного повышения его прочностной однороднос
ти т и некоторого повышения средней прочности а и ударной вязкости. Оптимальным следует считать отжиг при 450° С, 6 ч.
2. Конструкторам, планирующим использовать би металл после повторных нагревов или при повышенной температуре, следует иметь в виду не среднюю проч
ность а, а минимальную ат ш, соответствующую требуе мой надежности конструкции.
Минимальное значение amin после второй стадии от
жига снижается быстрее средней прочности о. Напри мер, для вероятности разрушения ш = 0,1 % получим: Повторный нагрев при 0= 500° С:
|
с , |
кгс/мм2 |
CTmin’ кгс/мм’ |
3,5 |
ч ....................... |
19,75 |
16,2 |
6,0 |
ч ....................... |
19,60 |
11,00 |
Снижение о равно 0,8%, а amin — 32% •
3. Рассмотренная теория и примеры приводят к выво ду о необходимости введения в технические условия на
142
биметалл, кроме среднего значения сопротивления от
рыву слоев |
а, характеристики разброса |
прочности — |
параметра т. |
Значение т весьма просто |
определяется |
из серии опытов на растяжение, по нему легко рассчи тать ожидаемую минимальную прочность и необходи мый запас прочности.
4.Комплекс полученных экспериментальных данных
оструктуре и механических свойствах биметалла согла суется с разработанной моделью снижения прочности при отжигах с образованием интерметаллических фаз; распределение прочности соответствует теории. В. Вейбулла. Статистическая теория разрушения является удобным инженерным инструментом для описания проч ности биметаллических соединений.
5.Перспективно применение отжига под давлением для сохранения прочности конструкции из биметалла.
П Р И Л О Ж Е Н И Е I
Значения критерия Fv,; v2, уровень значимости а = 0,05
X
1 |
о |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
161 |
200 |
216 |
225 |
230 |
234 |
237 |
239 |
241 |
•242 |
243 |
|
о |
18,51 |
19,00 |
19,16 |
19,25 |
19,30 |
19,33 |
19,36 |
19.37 |
19,38 |
19,39 |
19,40 |
|
3 |
10,13 |
9,55 |
9,28 |
|
9,12 |
9,01 |
8,94 |
8,88 |
8,84 |
8,81 |
8,78 |
8,76 |
4 |
7,71 |
6,94 |
6,59 |
|
6,39 |
6,26 |
6,16 |
6,09 |
6,04 |
6,00 |
5,96 |
5,93 |
5 |
6,61 |
5,79 |
5,41 |
|
5,19 |
5,05 |
4,95 |
4,88 |
4,82 |
4,78 |
4,74 |
4,70 |
6 |
5,99 |
5,14 |
4,76 |
|
4,53 |
4,39 |
4,28 |
4,21 |
4,15 |
4,10 |
4,06 |
4,03 |
7 |
5,59 |
4,74 |
4,35 |
|
4,12 |
3,97 |
3,87 |
3,79 |
3,73 |
3,68 |
3,63 |
3,60 |
8 |
5,32 |
4,46 |
4,07 |
|
3,84 |
3,69 |
3,58 |
3,50 |
3,44 |
3,39 |
3,34 |
3,31 |
9 |
5,12 |
4,26 |
3,86 |
|
3,63 |
3,48 |
3,37 |
3.29 |
3,23 |
3,18 |
3,13 |
3,10 |
10 |
4,96 |
4,10 |
3,71 |
|
3,48 |
3,33 |
3,22 |
3,14 |
3,07 |
3,02 |
2,97 |
2,94 |
11 |
4,84 |
3,98 |
3,59 |
|
3,36 |
3,20 |
3,09 |
3,01 |
2,95 |
2,90 |
2,80 |
2,82 |
12 |
4,75 |
3,88 |
3,49 |
|
3,26 |
3,11 |
3,00 |
2,92 |
2,85 |
2,80 |
2,76 |
2.72 |
13 |
4,67 |
3,80 |
3,41 |
-3,18 |
3,02 |
2,92 |
2,84 |
2,77 |
2,72 |
2,67 |
2,63 |
|
14 |
4,60 |
3,74 |
3,34 |
|
3,11 |
2,96 |
2,85 |
2,77 |
2,70 |
2,65 |
2,60 |
2,56 |
15 |
4,54 |
3,68 |
3,29 |
|
3,06 |
2,90 |
2,79 |
2,70 |
2,64 |
2,59 |
2,55 |
2,51 |
16 |
4,49 |
3,63 |
3,24 |
|
3,01 |
2,85 |
2,74 |
2,66 |
2,59 |
2,54 |
2,49 |
2,45 |
17 |
4,45 |
3,59 |
3,20 |
|
2,96 |
2,81 |
2,70 |
2,62 |
2,55 |
2,50 |
2,45 |
2,41 |
18 |
4,41 |
3,55 |
3,16 |
|
2,93 |
2,77 |
2,66 |
2,58 |
2,51 |
2.46 |
2,41 |
2,37 |
19 |
4,38 |
3,52 |
3,13 |
|
2,90 |
2,74 |
2,63 |
2,55 |
2,48 |
2,43 |
2,38 |
2,34 |
20 |
4,35 |
3,49 |
3,10 |
|
2,87 |
2,71 |
2,60 |
2,52 |
2,45 |
2,40 |
2,35 |
2,31 |
24 |
4,26 |
3,40 |
3,01 |
|
2,78 |
2,62 |
2,51 |
2,43 |
2,36 |
2,30 |
2,26 |
2,22 |
28 |
4,20 |
3,34 |
2,95 |
|
2,71 |
2,56 |
2,44 |
2,36 |
2,29 |
2,24 |
2,19 |
2,15 |
32 |
4,15 |
3,30 |
2,90 |
|
2,67 |
2,51 |
2,40 |
2,32 |
2,25 |
2,19 |
2,14 |
2,10 |
50 |
4,03 |
3,18 |
2,79 |
|
2,56 |
2,40 |
2,29 |
2,20 |
2,13 |
2,07 |
2,02 |
1,98 |
100 |
3,94 |
3,09 |
2,70 |
|
2,46 |
2,30 |
2,19 |
2,10 |
2,03 |
1,97 |
1,92 |
1,88 |
00 |
3,84 |
2,99 |
2,60 |
|
2,37 |
2,21 |
2,09 |
2.01 |
1,94 |
1,88 |
1,83 |
1,79 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение |
|
X |
12 |
14 |
16 |
|
|
20 |
24 |
30 |
40 |
50 |
100 |
ОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
244 |
245 |
246 |
|
|
248 |
249 |
250 |
251 |
252 |
253 |
214 |
2 |
19,41 |
19,42 |
19,43 |
19,44 |
19,45 |
19,46 |
19,47 |
19,47 |
19,49 |
19,50 |
||
3 |
- 8,74 |
8,71 |
8,69 |
|
8,66 |
8,64 |
8,62 |
8,60 |
8,58 |
8,56 |
8,53 |
|
4 |
5,91 |
5,87 |
5,84 |
|
5,80 |
5,77 |
5,74 |
5,71 |
5,70 |
5,66 |
5,63 |
|
5 |
4,68 |
4,64 |
4,60 |
|
4,56 |
4,53 |
4,50 |
4,46 |
4,44 |
4,40 |
4,36 |
|
6 |
4,00 |
3,96 |
3,92 |
3,87 |
3,84 |
3,81 |
3,77 |
3,75 |
3,71 |
3,67 |
||
7 |
3,57 |
3,52 |
3,49 |
3,44 |
3,41 |
3,38 |
3,34 |
3,32 |
3,28 |
3,23 |
||
8 |
3,28 |
3,23 |
3,20 |
3,15 |
3,12 |
3,08 |
3,05 |
3,03 |
2,98 |
2,93 |
||
9 |
3,07 |
3,02 |
2,98 |
|
2,93 |
2,90 |
2,86 |
2,82 |
2,80 |
2,76 |
2,71 |
|
10 |
2,91 |
2,86 |
2,82 |
2,77 |
2,74 |
2,70 |
2,67 |
2,64 |
2,59 |
2,54 |
||
11 |
2,79 |
2,74 |
2,70 |
2,65 |
2,61 |
2,57 |
2,53 |
2,50 |
2,45 |
2,40 |
||
12 |
2,69 |
2.64 |
2,60 |
2,54 |
2,50 |
2,46 |
2,42 |
2,40 |
2,35 |
2,30 |
||
13 |
2,60 |
2,55 |
2,51 |
|
2,46 |
2,42 |
2,38 |
2,34 |
2,32 |
2,28 |
2,21 |
|
14 |
2,53 |
2,48 |
2,44 |
2,39 |
2,35 |
2,31 |
2,27 |
2,24 |
2,19 |
2,13 |
||
15 |
2,48 |
2,43 |
2,39 |
2,33 |
2,29 |
2,25 |
2,21 |
2,18 |
2,12 |
2,07 |
||
16 |
2,42 |
2,37 |
2,33 |
2,28 |
2,24 |
2,20 |
2,16 |
2,13 |
2,07 |
2,01 |
||
17 |
2,38 |
2,33 |
2,29 |
2,23 |
2,19 |
2,15 |
2,11 |
2,08 |
2,02 |
1,96 |
||
18 |
2,34 |
2,29 |
2,25 |
2,19 |
2,15 |
2,11 |
2,07 |
2,04 |
1,98 |
1,92 |
||
19 |
2,31 |
2,26 |
2,21 |
2,15 |
2,11 |
2,07 |
2,02 |
2,00 |
1,91 |
1,88 |
||
20 |
2,28 |
2,23 |
2,18 |
2,12 |
2,08 |
2,04 |
1,99 |
1,96 |
1,87 |
1,84 |
||
24 |
2,18 |
2,13 |
2,09 |
2,02 |
1,98 |
1,94 |
1,89 |
1,86 |
1,80 |
1,73 |
||
28 |
2,12 |
2,06 |
2,02 |
1,96 |
1,91 |
1,87 |
1,81 |
1,78 |
1,72 |
1,65 |
||
32 |
2,07 |
2,02 |
1,97 |
1,91 |
1,86 |
1,82 |
1,76 |
1,74 |
1,67 |
1,59 |
||
50 |
1,95 |
1,90 |
1,85 |
1,78 |
1,74 |
1,69 |
1,63 |
1,60 |
1,52 |
1,44 |
||
100 |
1,85 |
1,79 |
1,75 |
1,68 |
1,63 |
1,57 |
1,51 |
1,48 |
1,39 |
1,28 |
||
ОО |
1,75 |
1,69 |
1,64 |
1,57 |
1,52 |
1,46 |
1,40 |
1,35 |
1,24 |
1,00 |
||
144
П Р И Л О Ж Е Н И Е И
Значения /-критерия Стьюдента (односторонняя постановка задачи)
\а
V |
\ |
о.ю |
0,05 |
0,02 |
0,01 |
0,001 |
|
|
|
|
|
||
1 |
6,313 |
12,71 |
31,82 |
63,66 |
636,6 |
|
2 |
|
2,920 |
4,302 |
6,964 |
9,924 |
31,60 |
3 |
|
2,353 |
3,182 |
4,540 |
5,840 |
12,92 |
4 |
|
2,132 |
2,776 |
3,746 |
4,604 |
8,610 |
5 |
|
2,015 |
2,571 |
3,365 |
4,032 |
6,863 |
6 |
|
1,943 |
2,446 |
3,142 |
3,707 |
5,958 |
7 |
|
1,895 |
2,365 |
2,998 |
3,499 |
5,408 |
8 |
|
1,859 |
2,306 |
2,896 |
3,355 |
5,041 |
9 |
|
1,833 |
2,262 |
2,821 |
3,250 |
4,780 |
10 |
|
1,812 |
2,228 |
2,764 |
3,169 |
4,587 |
11 |
|
1,795 |
2,201 |
2,718 |
3,105 |
4,437 |
12 |
|
1,782 |
2,179 |
2,681 |
3,054 |
4,318 |
13 |
|
1,771 |
2,160 |
2,650 |
3,012 |
4,221 |
14 |
|
1,761 |
2,145 |
2,624 |
2,976 |
4,140 |
15 |
|
1,753 |
2,131 |
2,602 |
2,947 |
4,073 |
16 |
|
1,745 |
2,119 |
2,583 |
2,920 |
4,015 |
17 |
|
1,740 |
2,110 |
2,567 |
2,898 |
3,965 |
18 |
|
1,734 |
2,101 |
2,551 |
2,878 |
3,922 |
19 |
|
1,729 |
2,093 |
2,539 |
2,861 |
3,883 |
20 |
|
1,725 |
2,086 |
2,528 |
2,845 |
3,849 |
25 |
|
1,708 |
2,059 |
2,485 |
2,787 |
3,725 |
30 |
|
1,697 |
2,042 |
2,457 |
2,750 |
3,646 |
40 |
|
1,684 |
2,021 |
2,423 |
2,704 |
3,551 |
50 |
|
1,676 |
2,009 |
2,403 |
2,678 |
3,496 |
100 |
|
1,660 |
1,984 |
2,364 |
2,626 |
3,390 |
500 |
|
1,647 |
1,964 |
2,333 |
2,585 |
3,310 |
10-1193 |
145 |
П Р И Л О Ж Е Н И Е III
О) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Критические значения критерия G-отношения наибольшей |
|
|
|
|||||||
|
|
|
эмпирической |
дисперсии к сумме эмпирических дисперсий; |
а = 0,05 |
|
|
|
||||||
X |
1 |
2 |
3 |
-I |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 0 |
16 |
36 |
114 |
ОО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
0,998 |
0,975 |
0,939 |
0,906 |
0,877 |
0,853 |
0,833 |
0,816 |
0,801 |
0,788 |
0,734 |
0,660 |
0,581 |
0,500 |
3 |
0,967 |
0,871 |
0,798 |
0,746 |
0,707 |
0,677 |
0,653 |
0,633 |
0,617 |
0,602 |
0,547 |
0,475 |
0,403 |
0,333 |
4 |
0,906 |
0,768 |
0,684 |
0,629 |
0,589 |
0,560 |
0,536 |
0,517 |
0,502 |
0,488 |
0,437 |
0,372 |
0,309 |
0,250 |
5 |
0,841 |
0,684 |
0,598 |
0,544 |
0,506 |
0,478 |
0,456 |
0,439 |
0,424 |
0,412 |
0,364 |
0,307 |
0,251 |
0,200 |
6 |
0,781 |
0,616 |
0,532 |
0,480 |
0,445 |
0,418 |
0,398 |
0,382 |
0,368 |
0,357 |
0,313 |
0,261 |
0,212 |
0,167 |
7 |
0,727 |
0,561 |
0,480 |
0,431 |
0,397 |
0,373 |
0,353 |
0,338 |
0,326 |
0,315 |
0,276 |
0,228 |
0,183 |
0,143 |
8 |
0,680 |
0,516 |
0,438 |
0,391 |
0,359 |
0,336 |
0,318 |
0,304 |
0,293 |
0,283 |
0,246 |
0,202 |
0,162 |
0,125 |
9 |
0,638 |
0,477 |
0,403 |
0,358 |
0,329 |
0,307 |
0,290 |
0,277 |
0,266 |
0,257 |
0,227 |
0,182 |
0,145 |
0,111 |
10 |
0,602 |
0,445 |
0,373 |
0,331 |
0,303 |
0,282 |
0,266 |
0,254 |
0,244 |
0,235 |
0,203 |
0,165 |
0,131 |
0,100 |
12 |
0,541 |
0,392 |
0,326 |
0,288 |
0,262 |
0,244 |
0,230 |
0,219 |
0,210 |
0,202 |
0,174 |
0,140 |
0,110 |
0,083 |
15 |
0,471 |
0,335 |
0,276 |
0,242 |
0,219 |
0,203 |
0,191 |
0,181 |
0,174 |
0,167 |
0,143 |
0,114 |
0,089 |
0,067 |
20 |
0,389 |
0,270 |
0,220 |
0,192 |
0,173 |
0,160 |
0,150 |
0,142 |
0,136 |
0,130 |
0,111 |
0,088 |
0,067 |
0,050 |
24 |
0,343 |
0,235 |
0,191 |
0,166 |
0,149 |
0,137 |
0,129 |
0,122 |
0,116 |
0,111 |
0,094 |
0,074 |
0,057 |
0,042 |
30 |
0,293 |
0,198 |
0,159 |
0,138 |
0,124 |
0,114 |
0,106 |
0,100 |
0,096 |
0,092 |
0,077 |
0,060 |
0,046 |
0,033 |
40 |
0,237 |
0,158 |
0,126 |
0,108 |
0,097 |
0,089 |
0,083 |
0,078 |
0,074 |
0,071 |
0,059 |
0,046 |
0,035 |
0,025 |
60 |
0,174 |
0,113 |
0,089 |
0,076 |
0,068 |
0,062 |
0,058 |
0,055 |
0,052 |
0,050 |
0,041 |
0,032 |
0,023 |
0,017 |
120 |
0,0998 |
0,0632 |
0,0495 |
0,0419 |
0,0371 |
0,0337 |
0,0312 |
0,0292 |
0,0279 |
0,0266 |
0,0218 |
0,0165 |
0,0120 |
0,0083 |
оо |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е IV |
||
|
|
|
^-распределение |
|
|
|
\ |
а |
|
|
0,02 |
0,01 |
0,001 |
V* |
0,10 |
|
0,05 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2,706 |
' |
3,841 |
5,412 |
6,635 |
10,827 |
2 |
4,605 |
|
5,991 |
7,824 |
9,210 |
13,815 |
3 |
6,251 |
|
7,815 |
9,837 |
11,341 |
16,268 |
4 |
7,779 |
|
9,488 |
11,668 |
13,277 |
18,465 |
5 |
9,236 |
|
11,070 |
13,388 |
15,086 |
20,517 |
6 |
10,645 |
|
12,592 |
15,033 |
16,812 |
22,457 |
7 |
12,017 |
|
14,067 |
16,622 |
18,475 |
24,322 |
8 |
13,362 |
|
15,507 |
18,168 |
20,090 |
26,125 |
9 |
14,684 |
|
16,919 |
19,679 |
21,666 |
27,877 |
10 |
15,987 |
|
18,307 |
21,161 |
23,209 |
29,558 |
11 |
17,275 |
|
19,675 |
22,618 |
24,725 |
31,264 |
12 |
18,549 |
|
21,026 |
24,054 |
26,217 |
32,909 |
13 |
19,812 |
|
22,362 |
25,472 |
27,688 |
34,528 |
14 |
21,064 |
|
23,685 |
26,873 |
29,141 |
36,123 |
15 |
22,307 |
|
24,996 |
28,259 |
30,578 |
37,697 |
16 |
23,542 |
|
26,296 |
29,633 |
32,000 |
39,252 |
17 |
24,769 |
|
27,587 |
30,995 |
33,409 |
40,790 |
18 |
25,989 |
|
28,869 |
32,346 |
34,805 |
42,312 |
19 |
27,204 |
|
30,144 |
33,687 |
36,191 |
43,820 |
20 |
28,412 |
|
31,410 |
35,020 |
37,566 |
45,315 |
21 |
29,615 |
|
32,671 |
36,343 |
38,932 |
46,797 |
22 |
30,813 |
|
33,924 |
37,659 |
40,289 |
48,268 |
23 |
32,007 |
|
35,172 |
38,968 |
41,638 |
29,728 |
24 |
33,196 |
|
36,415 |
40,270 |
42,980 |
51,179 |
25 |
34,382 |
|
37,652 |
41,566 |
44,314 |
52,620 |
26 |
35,563 |
|
38,885 |
42,856 |
45,642 |
54,052 |
27 |
36,741 |
|
40,113 |
44,140 |
46,963 |
55,476 |
28 |
37,916 |
|
41,337 |
45,419 |
48,278 |
56,893 |
29 |
39,087 |
|
42,557 |
46,693 |
49,588 |
58,302 |
30 |
40,256 |
|
43,773 |
47,962 |
50,892 |
59,703 |
* |
V — число степенен свободы |
|
|
|
||
|
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е V |
||
К проверке значимости коэффициента ранговой корреляции р. Вероятность Р возникновения данной или меньшей суммы S
|
|
|
п = 4 |
|
|
|
S |
10 |
8 |
6 |
4 |
2 |
0 |
Р |
0,542 |
0,458 |
0,375 |
0,208 |
0,167 |
0,042 |
10* |
147 |
|
|
|
|
|
|
П р одолж ен и е прилож ения V |
||||
|
|
|
|
|
/1 = |
5 |
|
|
|
|
5 |
| 20 |
18 |
16 |
14 |
12 |
| 10 |
8 | |
6 |
4 |
2 |
Р |
0,525 |0,475 |
0,392 |
0,342 |
0,258 |
0,225 |
0,175 f 0,117 |
0,067 |
0,042 |
||
|
|
|
|
|
и = 6 |
|
|
|
|
|
S |
34 |
32 |
30 |
28 |
26 |
24 |
22 |
20 |
18 |
16 |
Р |
0,500 |0,460 |
0,401 |
0 357 10,320 |0,282 |
0,249 |
0,210 |
0,178 |
0,149 |
|||
S 14 |
12 |
10 |
8 |
6 |
4 |
2 |
0 |
- |
- |
|
Р |
1,121 |
0,088 |
0,068 |0,051 |
0,029 |
0,017 |0,008з| 0,0014 |
- |
- |
|||
|
|
|
|
|
п = |
7 |
|
|
|
|
S |
56 |
52 |
48 |
44 |
40 |
36 |
32 |
28 |
24 |
20 |
Р |
0,518 |
0,453 |
0,391 |
0,331 |
0,278 |
0,222 |
0,177 |
0,133 |
0,100 |
0,069 |
S |
16 |
12 |
8 |
4 |
0 |
— |
— |
— |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
р0,044 |0,024] 0,012 0,0034! 0,0020|
п— 8
S
р
S
р
S
Р
S
р
S
р
S
Р
S
р
84 |
80 |
76 |
72 |
68 |
64 |
|
60 |
|
56 |
52 |
|
48 |
|
0,512 |
0,467 |
0,420 |0,376 |0,332 |
0,291 |
0,250 |
0,214 |
0,180 |
|
0,150 |
|||||
44 |
40 |
36 |
32 |
28 |
24 |
|
20 |
|
16 |
12 |
|
- |
|
0,122 |
0,098 0,076 0,057 |
0,042 |
0,029 |
0,018 |
0,011 |
О о 0 сл |
|
1 |
|||||
|
|
|
|
|
н = |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
120 |
116 |
112 |
108 |
|
104 |
|
100 |
|
96 |
92 |
|
88 |
|
0,509 |
0,474 |
0,440 |
0,405 |
0,372 |
0,339 |
|
0,307 |
0,276 |
0,247 |
||||
84 |
80 |
76 |
72 |
|
|
68 |
|
64 |
|
60 |
56 |
|
52 |
0,218 |0,193 |
0,168 |
0,146 |
0,125 ] 0,106 |
0,089 |
0,074 |
0,060 |
|||||||
48 |
44 |
40 |
36 |
|
|
32 |
|
28 |
|
24 |
20 |
|
|
0,048 |
0,038 |
0,029 |
0,022 |
[О,016 |
0,011 |
0,0069 |0,0041 |
|
- |
|||||
|
|
|
|
|
п = 1 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
162 |
156 |
150 |
144 |
|
138 |
|
132 |
|
126 |
120 |
| |
114 |
|
0,486 |
0,446 |
0,406 |
0,367 |
0,328 |
0,292 |
|
0,257 |
0,224 |
10.193 |
||||
108 |
102 |
96 |
90 |
|
|
84 |
|
78 |
|
72 |
66 |
| |
60 |
0,165 |
0.139 |
0,116 |
0,096 |
| 0,077 |
|
0,062 |
|
0,048 |
|0,037 |
0,027 |
|||
148
|
|
|
|
|
|
|
|
П Р И Л О Ж Е Н И Е VI |
||
|
Площадь Ф |
под кривой |
нормального |
распределения в |
пределах |
от z = — оо до z = ( x — р ) / о |
|
|||
ф |
Z |
Ф |
Z |
Ф |
Z |
Ф |
Z |
|
Ф |
Z |
0,0001 |
—3,719 |
0,045 |
— 1,695 |
0,280 |
—0,583 |
0,700 |
0,524 |
. |
0,950 |
1,645 |
0,0002 |
—3,540 |
0,500 |
— 1,645 |
0,300 |
—0,524 |
0,720 |
0,583 |
|
0,955 |
1,695 |
0,0003 |
—3,432 |
0,055 |
— 1,598 |
0,320 |
—0,468 |
0,740 |
0,643 |
|
0,960 |
1,751 |
0,0004 |
—3,353 |
0,060 |
— 1,555 |
0,340 |
—0,412 |
0,750 |
0,674 |
|
0,965 |
1,812 |
0,0005 |
-3 ,2 9 1 |
0,065 |
— 1,514 |
0,360 |
—0,358 |
0,760 |
0,706 |
|
0,970 |
1,881 |
0,001 |
—3,090 |
0,070 |
— 1,476 |
0,380 |
—0,305 |
0,780 |
0,772 |
|
0,975 |
1,960 |
0,002 |
—2,878 |
0,075 |
— 1,440 |
0,400 |
—0,253 |
0,800 |
0,842 |
|
0,980 |
2,054 |
0,003 |
—2,748 |
0,080 |
— 1,405 |
0,420 |
—0,202 |
0,820 |
0,915 |
|
0,985 |
2,170 |
0,004 |
—2,652 |
0,085 |
— 1,372 |
0,440 |
—0,151 |
0,840 |
0,994 |
|
0,990 |
2,326 |
0,005 |
—2,576 |
0,090 |
— 1,341 |
0,460 |
—0,100 |
0,860 |
1,080 |
|
0,991 |
2,366 |
0,006 |
—2,512 |
0,095 |
— 1,311 |
0,480 |
—0,050 |
0,880 |
1,175 |
|
0,992 |
2,409 |
0,007 |
—2,457 |
0,100 |
— 1,282 |
0,500 |
0,000 |
0,900 |
1,282 |
|
0,993 |
2,457 |
0,008 |
—2,409 |
0,120 |
— 1,175 |
0,520 |
0,050 |
0,905 |
1,311 |
|
0,994 |
2,512 |
0,009 |
—2,366 |
0,140 |
— 1,080 |
0,540 |
0,100 |
0,910 |
1,341 |
|
0,995 |
2,576 |
0,010 |
—2,326 |
0,160 |
—0,994 |
0,560 |
0,151 |
0,915 |
1,372 |
|
0,996 |
2,652 |
0,015 |
—2,170 |
0,180 |
—0,915 |
0,580 |
0,202 |
0,920 |
1,405 |
|
0,997 |
2,748 |
0,020 |
—2,054 |
0,200 . |
—0,842 |
0,600 |
0,253 |
0,925 |
1,440 |
|
0,998 |
2,878 |
0,025 |
— 1,960 |
0,220 |
—0,772 |
0,620 |
0,305 |
0,930 |
1,476 |
|
0,999 |
3,090 |
0,030 |
— 1,881 |
0,240 |
—0,706 |
0,640 |
0,358 |
0,935 |
1,514 |
|
0,9995 |
3,291 |
0,035 |
— 1,812 |
0,250 |
—0,674 |
0,660 |
0,412 |
0,940 |
1,555 |
|
0,9996 |
3,353 |
0,040 |
— 1,751 |
0,260 |
—0,643 |
0,680 |
0,468 |
0,945 |
1,598 |
|
0,9999 |
3,719 |