А. В. Бараненко. Холодильные машины

для обогрева зданий индивидуальной постройки, дачных доми­

ков и т. п. Для дома с общей площадью помещений 150 м2 требу­ ется около 400 м пластмассовых труб диаметром 40 мм; трубо­

провод укладывают, как правило, по периметру участка в виде

двух отдельных контуров с расстоянием между ними около 0,8 м. Для дома общей площадью помещений 50 м2 потребуется около 220 м пластмассовых труб при укладке их в грунте, имеющем

нормальную влажность. Менее эффективна с точки зрения ис­

пользования теплоты Земли в рассматриваемой системе тепло­

снабжения совершенно сухая песчаная почва. Для домов с пло­

щадью помещений 150 JI 50 м2 В этом слуЧае соответственно по­ требуется 470 и 270 м пластмассовых труб. В межотопительном периоде года можно использовать тепловой насос в качестве хо­ лодильной машины для хранения сельскохозяЙствен.ноЙ и жи­

вотноводческой продукции.

Комбинированную выработку теплоты и пресной воды на базе

морских и загрязненных водных ресурсов можно также осущест­

вить с помощью парокомпрессорного теплового насоса. В этом случае цикл может быть разомкнутым, с испарителем и конден­

сатором контактного типа. Рабочим веществом теплового насоса

является вода и поэтому процессы в нем протекают под вакуу­

мом. Вследствие боЛJ,ших значений удельного объема водяного пара под вакуумом объемная производительностъ компрессора ока­ зывается большой.- При этом смазывать и охлаждать вращаю­ щиеся детали компрессора в его проточной части смазочным мас­

лом нельзя. В СПБГАХПТ предложено использовать для этой

системы винтовой компрессор с впрыскиванием в его проточную

часть охлажденной пресной воды и сжатием влажного пара. го­

рячая пресная вода из конденсатора подается насосом в систему

теплоснабжения. После нее часть пресной воды отбирается и цс­ пользуе'1'СЯ потребителями. В испарителе контактного типа ки­

пит подаваемая в него морская или другая вода, воэможно с за­

грязнениями. В связи с неизбежным попаданием воздуха с по­ ступающей в испаритель водой в системе предусмотрен возду­

хоотделитель.

В нашей стране н за рубежом проводятся широкие исследова­ ния по использованию солнечной энергии для получения холода с помощью абсорбционных насосных и безнасосных машин пери­

одическогО действия. Одна из схем насосной опытно-промыш­

ленной абсорбционной гелиохолодильной машины производитель­

ностью 58 кВт приведена на рис. 14.21. Машина работает на

водном растворе хлористого лития и предназначена для охлаж­

дения воздуха в системе кондиционирования. Регенерация рас­

твора хлористого лития происходит в солнечном генераторе, ус­

тановленном, например, на крыше здания, воздух в котором ох­

лаждается. По рабочему веществу (воде) цикл является разомкну­ тым, так как выпариваемый из раствора водяной пар удаляется в атмосферу. Поэтому конденсатор в схеме машины отсутствует.

Рис. 14.21. Схема насосиой опытио-промыmлеввой хлористолитиевой абсорб­

циоввой гелиохолодильиой мamииы для: кондициоивровавия: воздуха:

вер; 16-18 - злектромаrnитные вентили

Для компенсации расхода рабочего вещества в испаритель добав­

ляется вода из внешнего источника. В связи с тем что схема

машины является разомкнутой, в ее аппараты и узлы попадает

атмосферный воздух. Он удаляется из машины с помощью ваку­

умного насоса.

Чтобы обеспечить режим круглосуточной работы системы кон­

диционирования, в ней необходимо предусмотреть аккумуляторный

бак для холодной воды, используемой в системе для охлаждения

воздуха в ночное время. Поэтому холодопроизводительность маши­

ны должна быть рассчитана таким образом, чтобы обеспечить

в дневное время не только процесс охлаждения воздуха в здании, но

и одновременно охлаждение воды в аккумуляторном баке.

Схема безнасосной абсорбционной водоаммиачной гелиохоло­

дильной машины для получения льда приведена на рис. 14.22.

Работа машины разделяется на два этапа. На первом этапе (периоде зарядки) коллектор 1 работает 8.- качестве генератора:

к водоаммиачному раствору подводится солнечная энергия. На

этом этапе работают только коллектор 1 и вОздушный конденса­

тор 2. Сначала водоам~иачный раствор подогревается в коллек­

торе при постоянной начальной концентрации за счет теплоты

солнечной энергии. Затем открывается вентиль 7 и водоаммиач­

ный пар выходит из коллектора 1 и конденсируется в конденса­

торе воздушного охлаждения 2. Конденсат накапливается в рееи­

вере 3 и испарителе 4. В период работы вентили 8, 10, 11, 12

закрыты, вентили 7, 9 - открыты.

В начале второго этапа закрываются вентили 7,9 и открыва­

ется вентиль 12: термосифон 6 заполняется аммиаком.

После заполнения термосифона вентиль 12 закрывается. Тер­ мосифон 6 выполнен в виде трубного теплообменника, установ­

ленного в коллекторе 1.

На втором этапе (периоде разрядки) работают коллектор 1 (в качестве поглотителя паров аммиака), конденсатор 2, ресивер 3

и испаритель 4. В этот период работы вентили 8, 10, 11 открыты.

Рис. 14.22. Схема безиасосиой абсорбциовиой водоамми­

ачиой гелиохолодильиой машины для: получеиия: льда

Аммиак кипит в испарителе за счет подвода теплоты от охлажда­ емого объекта (замораживаемой воды в емкости 5). Образовав­

шиеся в испарителе пары аммиака направляются через ресивер

вколлектор и там абсорбируются водоаммиачным раствором. Для интенсификации процессов в испарителе теплообменная

поверхность его организована таким образом, чтобы создать цир­ куляцию аммиака между испарителем и ресивером. Это осущест­ вляется следующим образом. Трубчатая поверхность испарителя

работает как термосифон. Образовавшиеся пары аммиака вы­

талкивают жидкий аммиак в ресивер. В ресивере парожидкост­ ная смесь разделяется - пар аммиака направляется в абсорбер, а жидкий аммиак стекает в испаритель.

Теплота абсорбции подводится к аммиаку в термосифоне 6. Вследствие этого аммиак циркулирует по контуру из термосифона

ввоздушный конденсатор и обратно. Теплота абсорбции отводится

вокружающую среду в конденсаторе воздушного охлаждения.

Энергетическая эффективность этой машины существенно по­ вышается при отводе теплоты конденсации к ох;лаждающей воде. В этом случае змеевики конденсатора размещают в баке с водой, количество которой принимается таким, чтобы за период заряд­ ки она нагревалась примерно на 1О ОС. В течение ночи эта вода, находясь в баке, охлаждается до исходной температуры. Значение теплового коэффициента такой холодильной машины достигает 0,4.

Полученный в гелиохолодильной машине лед может использо­ ваться для кратковременного хранения свежей рыбы, продук­

ции животноводства, плодово-овощной продукции, а также для

охлаждения различных напитков. Применение этой машины впол­

не оправдано в южных регионах при дефиците или полном от­

сутствии электроэнергии.

Используя теплоту сгорания натурального топлива, можно

осуществить одновременную выработку холода, теплоты (для теп­ лоснабжения) и электроэнергии. В СПБГАХПТ выполнен ком-.

плекс научно-исследовательских и проектных работ по созданию

принципиально новых теплохладоэнергетических агрегатов (ТХЭА) дЛЯ комплексной выработки в едином термодинамическом цикле

теплоты, холода, электроэнергии (рис. 14.23). Принцип дейст­

вия ТХЭА заключается в том, что в генераторе 1, состоящем из

компрессора К, камеры сгорания КС и турбины Т для привода

компрессора, в результате сжигания жидкого топлива или при­

родного газа в среде сжатого воздуха образуется газовая смесь (дымовые газы) при повышенном давлении (0,3-0,6 МПа)и тем­

пературе 450-650 ОС. В качестве генератора газовоздушной сме­

си в ТХЭА могут быть использованы авиационные газотурбинные

~вигатели (с использованным летным мотореСУРСОМ), свободно-

поршневые генераторы газа и высоконапорные парогенераторы.

Дымовые газы (рис. 14.23, а) поступают в котел-утилизатор 2, в котором образуется пар давлением 0,3-0,6 МПа и более, а затем в ЭКОНОМ8Йзер 3, где вода, используемая для питания

Рис. 14.23. Схема комбинировавиого теПЛОХJIадоэиергетического агрегата:

а - охлаждение ХJI8ДоиоситeJUI; tJ - произвоДство сухого JIЬдa

котла и на горячее водоснабжение производства, нагревается до

60-70 ОС. Дымовые газы при этом охлаждаются до температуры 30-35 ОС, т. е. ниже температуры точки росы для водяных па­

ров, присутствующих в продуктах сгорания в результате сжига­

'Ния топлива. Водяные пары конденсируются и отделяются от

потока во влагоотделителе 4. Далее дымовые газы направляются

в турбодетандер 5, где расширяются до давления, близкого к атмосферному. Температура газа снижается до -10... -50 ОС. Мощ­

ность, развиваемая турбодетандером, используется для выработ­

ки электроэнергии в электрогенераторе 6, спаренном с турбоде­

тандером 5. Холодные дымовые газы в теплообменном аппарате 7

охлаждают ХЛ8,l(оноситель, подаваемый на технологические цели.

Рассматриваемый 'reплохладоэнергетический агрегат может быть

использован не только для получения умеренно низких темпера­

тур, но и для производства сухого льда вымораживанием газооб­

разной двуокиси yrлерода, содержащейся в продуктах сгорания топлива (рис. 14.23,6). Для этого газовый поток перед расшире-. нием в турбодетандере 5 подвергается более глубокому охлажде­ нию (до температуры десублимации двуокиси yrлерода -90...

-100 0С) в регенераторе 7 обратным потоком газа, имеющим бо­

лее низкую температуру. В процессе расшире~ия в турбодетанде-

ре 5 при достижении состояния насыщения двуокись углерода

кристаллизуется в газовоJ'4 потоке и отделяется от потока в сепа­

раторе 8, из которого она выводится шнековым прессователем 9

в виде цилиндрических блоков сухого льда.

Получение сухого льда в цикле ТХЭА по сравнению с абсорб­

ционно-десорбционным способом позволяет существенно упрос­

тить схему производства, снизить металлоемкость, энергоемкость

ирасход воды; отпадает также необходимость в потреблении пара

имоноэтаноламина. Таким образом, в ТХЭА реализуются совме­

щенные прямой и обратный термодинамические циклы, отли­ чающиеся той особенностью, что газовая смесь, образующаяся

в генераторе продуктов сгорания, превращается не только в ра­

бочее вещество теплофикационного цикла, но и в рабочее веще­ ство обратного цикла. Высокая эффективность ТХЭА по сравне­ нию с раздельным способом производства теПJlоты (в основном от котельных), холода (от паровыхкомпрессорных холодильных

машин) и двуокиси углерода по обычному абсорбционно-десорб­ ционному методу обусловливается отсутствием теплопотерь с ухо­

дящими газами, так как продукты сгорания топлива в итоге вы­

брасываются в атмосферу при температуре, близкой к температу­ ре окружающей среды. В связи с этим сокращается расход топ­

лива примерно на 10%, полезно используется теплота конденса­

ции водяных паров продуктов сгорания, т. е:·утилизируется выс­

шая теплота сгорания топлива, что равноценно сокращению

расхода топлива на 10-12%. Сокращение необратимых потерь,

связа~ных с трансформацией одного вида энергии в другой за счет комбинирования прямого и обратного циклов в едином агре­ гате, эквивалентно СОКраЩению расхода топлива на 8-10%.

В СПБГАХПТ разработаны.энерготехнологические схемы

крупнотоннажного производства этилена и пропилена, кото­

рые отличаются от отечественных и зарубежных схем энерге­ тической и экономической эффективностью [47]. В схемы вклю­

чены водоаммиачные АХМ дЛЯ выработки холода с различными

температурными уровнями.

Схема одной из этих установок показана на рис. 14.24. Пи­

ролизный газ с температурой 840-850 ос поступает из пиролиз­ ных печей в котел-утилизатор 1, где за счет охлаждения газа де

400 ос получается пар давлением 9-10 МПа, который направля­ ется в турбины противодавления 2 для привода компрессора пирогаза и аналогичную турбину 3 для привода электрического генератора. Пар противодавления, выходящий из турбин с дав­ лением 0,25-0,3 МПа, направляется частично для технологичес­

водяного пара происходит выпаривание рабочего вещества из

крепкого раствора, которое из генератора,поступает в конденса­

тор 5, охлаждаемый водой, а затем через дроссельный вентиль -:-

В испаритель 6 к потребителям холода на уровне -37 ОС. Парооб-

......

1·

,1

.1

It"

11

1,

11

'1

11"

1,

'1

11

"

It---

1,

11

11

11.

1L...-

L_, 1I

I I

1 I

, I

t•

,1

,I

Z6

: I

1 1JO

d

Рис. 14.24. Эверroтехиологическая схема производства этилена и пропи­

леиа с выработкой холода в абсорбциоивых водоаммиачllЫХ холодиль­

982

разное рабочее вещество из испарителя всасывается компрессо­

ром 7, где поджимается до давления абсорбции и направляется в абсорбер 8, охлаждаемый водой; в нем пар поглощается слабым

раствором, поступающим из генератора 4 череэ теплообменник 10 и дроссельный вентиль. Образующийся при этом крепкий· рас­ твор насосом 9 через теплообменник 10 возвращается в генератор.

Пирогаз 1 с температурой 400 ос направляется в узел 28 мас­

ляной закалки и промывки пирогаза, где за счет теплоты охлаж­ дения пирогаза до 11 О ос получается часть технологического

пара III давлением 1 МПа. С температурой 11 О ос пирогаз посту­ пает в генератор 11 второй АХМ дЛЯ получения холода на уров­ не -18 ОС. 3а счет охлаждения пирогаза до 80 ОС и конденсации

содержащегося в нем водяного пара и смолы происходит выпа­

ривание рабочего вещества из крепкого раствора, теплота кон­ денсации пара рабочего вещества отводится в кипятильник 12

этан-этиленовой колонны газоразделения 13 с температурой ки­

пения этановой фракции -6 ОС. Низкая температура конденсации

позволяет использовать для получения холода на уровне -18 ос

низкопотенциальную теплоту пирогаза и теплоту конденсации со­

держащихся в нем водяного пара и смолы. Из кипятильника 12

жидкое рабочее вещество через дроссельный вентиль поступает в испаритель 14 (потребителей холода с температурным потен­

циалом -18 ОС). Парообразное рабочее вещество из испарителя поступает в абсорбер 15, охлаждаемый водой, где поглощается слабым раствором, поступающим из генератора 11. Образующий­ ся при этом крепкий раствор насосом 16 через теплообменник 17

возвращается в генератор.

Снабжение холодом на уровне 23 ос происходит с использова­

нием вторичного холода метановой газоразделительной колонны

24, путем теплообмена с хладон'осителем в теплообменнике 25,

подаваемым насосом 26 к потребителю холода 27. Теплота дымо­ вых газов пиролизных печей используется в котле-утилизаторе 29, где получается технологический пар давлением 1 МПа. Весь

конденсат из технологических аппаратов и конденсат из генера­

тора 4 первой АХМ поступает в сборник 30, откуда он распреде­

ляется в котлы для получения технологического и энергетичес­

кого пара.

Таким образом, в установке дополнительно утилизируется зна­

чительное количество теплоты низкого потенциала, что повыша­

ет ее энергетическую и экономическую эффективность.

Сравнение технико-экономических показателей энерготехно­

логических установок ·производства этилена и пропилена про­

изводительностью 300 тыс. т/год, работающих по схемам фир­

мы .Луммус.(США) и СПБГАХПТ, показало, что схема СПБГАХПТ позволяет в 2,3 раза эффективнее использовать энер­

горесурсы производства (топлива, электроэнергии и воды). При

этом также снижаются капитальные затраты и эксплуатацион­

ные расходы.

983

в СПБГАХПТ выполнены исследования по применению раз­

личных схем водоаммиачных АХМ, встроенных в технологичес­ кий процесс синтеза аммиака и работающих в условиях перемен­ ной температуры охлаждаемого источника [47].

ИЗ всех известных схем АХМ дЛЯ данных условий наиболее энергетически эффективной (в два с лишним раза) оказалась схе­ ма с многоступенчатыми процессами кипения рабочего вещества и абсорбцией его пара. <

Бромистолитиевые АХМ получили широкое распространение для выработки холода преимущественно на базе использования теплоты пара из незагруженных отборов турбин тэц в неотопи­

тельный период, а в ряде случаев - теплоты вэр. Бромистоли­ тиевые АХМ С.двухступенчатоЙ генерацией пара достаточно эф­

фективны при использовании теплоты котельных.

Эффективность использования бромистолитиевых АХМ типа

АБХА в системе тэц определяется экономией топлива и количе­

ством высвобождаемой электроэнергии при сопоставлении с тур­ бокомпрессорной холодильной машиной (ТХМ) с электроприво­ дом в системе конденсационной электрической станции (КЭС). Экономия топлива и количество высвобождающейся при этом электроэнергии представлены в табл. 14.1 [97].

Т, а б л и Ц а 14.1. Резуm.таты сопоставлении АБХА и ТХМ по экономии

топлива и электроэнергии в различиых знергосистемах

Применение абсорбционной теплонасосной станции мощнос­

тью 174 квт на базе БРОМИСТОЛИ'I'иевых агрегатов АБХА-5000

(см. рис. 14.19) с использованием вэр приведет к относительной

экономии топлива по сравнению с котельной на 37% .

Для оцец:ки эффективности использования абсорбционных хо­

лодильных машин и термотранСформаторов в различных хими­

ческих производсцах и энергосистемах применяют термоэконо­

мический метод оптимизации [30], разработанный в СПБГАХПТ,

который учитывает не только стоимостные показатели АХМ

и энергосистем, но и термодинамическую ценность греющих ис­

точников.

Таким образом, эффективность использования различных ти­ пов машин для целей хладо- и теплоснабжения различных про-

984

изводств на базе вэр и других источников теплоты различного температурного потенциала должна определяться на основе ана­ лиза и оптимизации конкретных энерготехнологических схем

производств с учетом особенностей реальных термодинамических

циклов холодильных и теплонасосных машин и термотрансфор­

маторов, свойств рабоЧих веществ и эффективности тепломассо­

переноса в их основных аппаратах.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Абиаиц В. Х. Теория raaoвыx турбии реактивных двигателей. - М.:

3.Бродииский В. М. Эксергетический метод термодинамического авали·

за. - М.: Энергия, 1973. -'- 295 с.

4.Бухарии Н. Н. Моделирование характеристик центробежных компрес­

соров. - Л.: Машиностроение, 1983. - 214 с.

5. Быков А. В., КаJIВИВЬ И. М., Каиышев Г. Л. Авализ эффективвости

двухступенчатого дроСселировавии в схеме с одвоступенчатым вннтовым ком­

прессором//Холодильвая техника. - 1976. - ]1&6. - С. 10-14.

6. Быков А. В., Калвивь И. М., Крузе А. С. ХоЛОДИJIЬВЫе машины и тепло­ вые насосы. - М.: Агропромиздат, 1988. - 287 с.

7. Вайиштейн В. Д., Кавтарович В. И. Низкотемпературные холодиль­

12. Гофлив А. П. Аэродинамнческий расчетпроточвой части осевых ком­

прессоров дли стациоиарных установок. - М. - Л.: МаDIГИЗ, 1959. - 303 с. 13. Дейч М. Е. Техввчес1C&Jl гааодниамика. - М.: Энергия, 1974. - 592 с.

985

14.Дювд_ В. А., Да_лова Г. Н., ТИхоиов А. R ИшеисJЩИble теплообмеи­

иые поверхности для кожухотрубных испарителей холодильиых машин. -

М.: ЦИНТИХИМНефтемаш, 1990. - 44 с.

15.Епифанова В. Н. Компрессорные и расширительные турбомашииы

радиальноro типа. - М.: Машииостроение, 1984. - 376 с.

16.Епифаиова В. Н. Низкотемпературные радиальные турбодетавдеры.

М.: Машинострое_е, 1974. - 448 с.

17.3ахаренко С. Е. Эксперимешальное исследование протечек газа через

щели//Тр. ЛПИ: Энергомашиностроение. - 1953. - N.!2. - С. 26-34.

18.Иваиов О. П. Конденсаторы и водоохлажд~щие устройства. - Л.:

Машиностроение, 1980. - 164 с.

19.Идenьчик Н. Е. Гидравлические сопротивления. - М.: Госэнерroиздат,

1954. - 221 с.

20. Кали_ь Н. М., Смыслов R Н. Пути решения проблемы перевода быто­ вой холодильной техники на озонобезопасные хладагешы//Холодильная тех­ иика. - 1995. - N.!1. - С. 3-7.

21. Калиинь И. М., Шварц А. Н., 3ИСЬJCии Г. Ф. Холодильная система с

ВИН'l'ОВЫМ компрессором И двухступенчатым дросселировавием хладагеша//Хо­

лодильвая техника. - 1983. - N.!4. - С. 7-9.

22. Каиышев Г. А., Чистиков Ф. М. Влияние свойств масел на энергети­

ческие характеристики фреоновых винтовых компрессоров//Холодильная тех­

ника. - 1980. - N.!7. - С. 6-10.

23. Кавышев Г. А., ЧиСТIIков Ф. М. Коэффициент подачи вишового фрео·

нового компрессора//Холодильная техника. - 1979. - N.!12. - С. 7-12. 24. Карпух_ Г. В., Сакуи Н. А. Обобщенный принцип нахождения оги·

бающих кривых для спиралей спиральных компрессоров//Повышение эф·

фективности процессов холодильных машин и установок низкопотенциаль­

ной эиергетики: Сб. науч. тр. - С.-Пб.: СПБТИХП, 1992. - С. 103-109. 25. Карпухии Г. В.; Сакув Н. А. Построение конфигураций рабочих элемен­

тов спирального компрессора//Компрессориая техника и пневматика. -

Энергии, 1977. - 343 с.

37.Микулии Е. Н. ICриогеииаи Техника. - М.: Машиностроение, 1969. -

216 с.

38.Митрохии В. Т. Выбор параметров и расчет цешростремшельиой тур­

40.Москвичева R Н., Петии Ю. М. Опыт и пе~пективы комплексноro

использования геотермальиых ресурсов КамчаткИ/Проблемы теплофизики

ифизической гидродинамики. - Новосибирск: Наука, 1974. - С. 295-304.

41.Негорючие теплоносители и гидравлические жидкости/Под ред.

А. М. С у х о т и и а. - Л.: Химия, 1979. - 360 с.

42. Никитии А. А., Потопов В. А. Результаты исследования боковых сбор­ ных камер ступени цешробежного компрессора//Тр. Казанского ХИМИКО-Техно­

48. Оцеика термодинамической эффективности деЙСТВН'l'ельвых циклов а&­ сорбциониой бромистолитиевой холодильной мamивы/Л. С. Т и м о Ф е е в с к и Й,

холодильного вишовоro компрессора с регулированием внутрениеи степени

повышения давления при изменении производительности//Исследование и со­

вершенствование холодильных машин: Сб. науч. тр. - ,"[1.: ЛТИХП, 1990. -

С.40-49.

50. Пекарев В. Н., Ведайко В. Н., Носков Л. Н. Эксперимешальное ис­

следование процесса всасывания холодильноro винтового компрессора сухого

сжатии//Изв. вузов. - Сер. Машиностроение. - 1991. - N.!11. - С. 58-62. 51. Пекарев В. Н. Влияние некоторых факторов на о&ьемиые и энергети­

ческие характеристики внНтовоro. компрессора//Изв. вузов. - Сер. Машино­

строение. - 1989. - N.!3. - С. 29-32.

52.Пекарев В. Н., Кошкин Н. Н. Aнa.m.!з эффективности цикла при сжатни по правой пограиичвой кривой//Нсследования по термодинамике: Сб. N.! 2. -

М.: Наука, 1973. - С. 43-45.

53.Пекарев В. Н. Объемные потери в холодильном .вишовом компрессо­

ре сухого сжатия//Холодильнаи техника. - 1991. - N.!6. - С. 23-24.

54. Пекарев В. Н. Определение углов всасывания холодильного винтового компрессора сухого сжатия//Холодильная техника. - 1991. - N.!8. - С. 8-9.

55. Пекарев В. Н. Энергетические потери в холодильном винтовом компрес­

соре cyxoro сжатия//Холодильная Техника. - 1991. - N.!5; - С. 19-20.

56.Пласти_и П. Н. Теория и расчет поршневых компрессоров. - М.:

Агропромиздат, 1987. - 271 с.

57.Повышеиие эффективности работы винтового компрессора при умень­

шении ПРОИЗВОДН'l'ельвости с помощью подвижного золотника/В. И. П е к а р е в,

В. И. В е Д а й к о, А. Д. А л е к с е е в и др.//Процессы холодильных машин и

установок НИЗКОпотеВЦИальной энергетики: Сб. науч. тр. - С.-Пб.: СПБТИХП,

1992. - С. 24-27.

58. Поршиевые компрессоры/Б. С. Ф е т н и, И. Е. Пир у м о в,

Н. К. При л у Ц к и й и др. - Л.: Машиностроение, 1987. - 372 с.

59. Псахис Б. Н. Методы экономии сбросного тепла/Под ред.

С. С. К у т а т е л а Д з е. - Новосибирск: Зап.-Сиб. кн. изд-во, 1984. - 159 с.

60. Расчет и конструирование турбодетандеров/А. Б. Д а в ы Д о в,

А. Ш. К о б У л а ш в и л и, А. Н. Ш е р с т ю к и др. - М.: Машиностроение.

1987. - 232 с.

61. Рис В. Ф. Цешробежиые компрессорные машины. _ М. - Л.: Маши­

ностроение, 1964. - 336 с.

987

62.Розенфеm.д Л. М., Ткачев А. Г. Холодильвые МAIШlВЫ и аппараты. -

М.: Госторгнздат, 1960. - 656 с.

63.Сакув И. А. Винтовые компрессоры. - Л.: Машиностроение, 1970. -

400 с.

64.Сакун И. А., Диментов Ю. И. Выбор оптимальвых значений yrлов

закрутки винтов//Эвергомашиностроение. - 1966. - 11&4. - С. 16-19.

65. Сакув И. А., Димевтов Ю. И. Методика расчета ocHoBвых параметров винтовых компрессоров с большими yrлами заКрутки//Химическое н нефти­

ное машиностроение. - 1967. - 11&2. - С. 8-13.

66. Секунова О. Н. О работе сальвика поршвевого компрессора//Сб. тр.

НИИхиммаша. - М.: Машгиз. - 1958. - 11&22• ..:.. С. 42-58.

67.Селезнев К. П., Галеркин Ю. Б. Центробежвые компрессоры. - Л.:

Машиностроение, 1982. - 271 с.

68.Сильман М. А., ВJ,yмелишский М. Г. пароводивыe 'эжекторвые холо­

дильвые мamивы. - М.: Легкая н пищевая промыmлениость, 1984. - 271 с.

69.Степанов Г. Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. - М.: Физмат­ гиз, 1962. - 512 с.

70.Степанов Г. Ю. Осиовы теорни лопаточвых машин, комбинирован­

вых и гааотурБиивыx двигателей. - М.: Мamrиз, 1958. - 350 с.

71. Страхович К. И. Прикладная газодинамнка. - Л. - М.: ОНТИ,

1937. - 310 с.

72.Страхович К. И. Центробежвые к6мпрессорвые машивы. - Л. -М.:'

Машгиз, 1940. - 401 с.

73.Теоретические основы хладотехники: Часть 11. ТепломаССООбмен/

С. Н. Б о г д а н о в, Н. А. Б у ч к о, Э. И. г у й г о и др.//Под ред. Э. И. г у й г о. -

М.: Колос, 1994. - 367 с.

74. Теория и расчет Турбокомпрессоров/К П.С е л е з н е в, Ю. Б. Г а л е р к и и,

С. А. А н и с и м о в и др. - Л.: Машиностроение, 1986. - 392 с.

75. Теория pealcтиввых двигателей. Лопаточвые мamииы/Б. С. С т е ч к и В,

П. к. к а з а н Д ж а и , Л. П. А л е к с е е в и др. - М.: Обоpoвrиэ, 1956. - 548 с.

76. Тепловые и конструктиввые расчеты 'холодильвых машин/Под ред.

И. А. С а к у н а. - Л.: Машиностроение, 1987. - 423 с.

77. Теплообменные аппараты холодильных установок/Г. Н. Д а н и л о в а, С. Н. Б о г д а н о в, О. П. и в а н о в и др.//Под ред. Г. Н. Д а н и л о в о й. -

Л.: Машиностроение, 1986. - 303 с.

78. Теплофизические основы получении искусственного холода: Спра­

вочник/Под ред. А. В. Б ы к о в а. - М.: Пищ. пром-сть, 1980. - 231 с.

79. ТИмофеевский Л. С. Математическая модель действнтеJIЬВblX процессов

тепло- и массопереноса в горизонтальном пленочном абсорбере//Повышение эф­ фективности холодильвых машив: Сб. науч. тр./Под ред. И. И. О Р е х о в а. - Л.: лти им. Левсовета, 1982. - С. 133-150.

80. ТИмофеевский Л. С., Швецов Н. А., ШмуАлов Н. Г. Влияние направле­

нии движении раствора на эффективность работы генератора абсорбциоиной

бромистолитиевой холодильвой машиВЫ//Холодильвая техника. - 1983. -

11&9. - С. 21-24.

81. Фоменко М. В., Сакуи И. А. Вопросы ковстр~тивного И динамичес­

кого расчета спиральвого ХОЛОДИЛLВого компреССОРа//Повышение эффектив­

ности процеССОII холодильвых машин и установок низкопотенциальвой энер­

Легкая и пищ. пром-стъ, 1982. - 223 с.

87.Холоднльные мamивы: 'УЧеБНИК/ПОД ред. Н. Н. К о ш к и на. - Л.:

Пнщ. пром-сть, 1973. - 512 с.

88.Холодильвые машивы: 'УЧеБНИК/ПОД ред. И. А. С а к у н а. - Л.:

Машиностроение, 1985. - 510 с.

89. Холщевников К. В; Теории и расчет авиациовиых лопаточвых ма­

шин. - М.: Машиностроение, 1970. - 610 с.

90.Цветков О.Б. Экологически чистые холодильвые агенты. - М.: ципти­

химвефтемаш, 1991. - 25 с.

91.Цветков Ю. Н., Аксенов С.С., Шульман В. М. Судовые термоэлектри­

95. Шерстюк А. Н., 3арянкин А. Е. Радиально-осевые т.урбины малой

мощности. - М.: Машиностроение, 1976. - 208 с.

96.Шлихтннг Г. Теории погравичного слои. - М.: Наука, 1969. - 744 с.

97.Шмуйлов Н. Г. Абсорбционвые бромистолнтиевые холодильвые и теп­

лонасосные машивы. - М.: ЦИНТИхимвефтемаш, 1983. - 42 с.

98. Шмуiiлов Н. Г. Абсорбционные водоаммиачвые холодильвые и теп­

лонасосвые машивы. - М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1987. - 34 с.

99. Эккеpr Б. Осевые и цевтробежвые компрессоры. - М.: Мamrиз, 1959. -

679с.

100.Языков В. Н. Теоретические основы проектировании судовых систем

кондиционирования воздуха. - Л.: Судостроение, 1967. - 412 с.

101.Якобсои В. Б. Малые холодильвые мamивы. - М.: Пищевая пром-сть,

102.Ямииский В. В. Роторвые компрессоры. - М.; Мamrиз, 1960. - 132 с.

103.Ярковский Э. Основы практических расчетов диафрагм, мервых со­

пел и труб Вентури. - М.: Машгиз, 1962. - 315 с.

104. Egli А. Тhe Lakage о! Gases through Narrow Channels//J. о! Applied

Mechanicis. - 1937. - 11&2. - Р. 115.

105. Grinel S. К. Flow о! а Compressible Fluide in а tbln passage-Тrans о! the

ASME. - 1956. - V. 78. - N!4. - Р. 126.

106. Науапо М., Sakata Н., Nagatomo S., Murasaki Н.//Ргос. о! the 1988

ОГЛАВЛЕНИЕ

§2.1. КласСИфнкация рабочих веществ ..................................

§2.2. Термодинамические свойства рабочвх веществ пароком-

§ 3.1. Теоретические ЦИJCJlЫ н ПРНВЦИПИaJJЬВые схемы одиосту-

Глава 7. Термогазодииамические осиовы процессов в ХОЛОДИJIьных ком.