- •Глава I Сеть автомобильных дорог
- •§ 1.1. Роль автомобильных дорог в транспортной системе народного хозяйства
- •§ 1.2. Сеть автомобильных дорог
- •§ 1.3. Подвижной состав автомобильных дорог
- •§ 1.4. Характеристика движения по автомобильным дорогам
- •11 15 Время, V
- •§ 1.5. Классификация автомобильных дорог
- •Глава XI 316
- •Глава II Элементы автомобильной дороги
- •§ 11.1. Элементы плана дороги
- •§ 11.2. Элементы продольного профиля дороги
- •1 М и т и н н а Таблицы для разбивки горизонтальных и вертикальных круговых кривых и закруглений с переходными кривыми ва автомобильных дорогах м., Госгеолтехиздат, 1968
- •§ 11.3. Поперечные профили дороги
- •Глава III
- •§ III.1. Движение автомобиля по дороге.
- •§ III.2. Динамические характеристики автомобиля
- •§ 111 4. Продольные уклоны, преодолеваемые автомобилями
- •§ 111.5. Особенности движения автомобилеи по криволинейному продольному профилю
- •Глава XI 319
- •§ 111.9. Расход топлива и износ шин в зависимости от дорожных условий
- •Глава XI 318
- •Проектирование кривых в плане
- •§ IV. 1. Особенности движения автомобиля по кривым
- •§ IV. 2. Коэффициент поперечной силы
- •§ IV 3. Назначение величины радиусов в плане
- •§ 1 У.5. Уширение проезжей части ил кривых
- •§ 1У.6. Виражи
- •§ 1У.7. Требования к видимости на дорогах
- •§ IV 8. Обеспечение видимости на кривых б плане
- •Глава V Требования к элементам дороги в продольном и поперечном профилях
- •§ V.2. Вертикальные кривые
- •Глава XI 318
- •Глава VI
- •§ VI.1. Режимы движения автомобилей
- •20 10 50 60 70 Скорость, км/ч
- •§ VI.4. Пропускная способность дороги
- •§ VI.5. Загрузка дорог движением и пропускная способность полосы движения
- •Глава VII Влияние на работу дороги природных факторов
- •§ VI 1.1. Природные факторы
- •Участки
- •Глава XI 322
- •§ VII.2. Источники увлажнения земляного полотна
- •0.125 //Е2-8(1-"ир"»' где е—основание натуральных логарифмов.
- •§ VII.5. Дорожно-климатическое районирование
- •5* 131Рис. VII 8. Ландшафтное районирование ссср (по акад. Л с, Бергу) и дорожно-климатическое районирование азиатской
- •§ VII.7. Требования к возвышению бровки земляного полотна над поверхностью грунта и регулирование водного режима земляного полотна
- •II III 0,6 0,6 IV V 0,5 0,5Возвышение бровки, 0,
- •Дорожно-клнмэтическая зона ..... 1 III IV V Глубина заложения верха прослоек, м . . 0,90 0,80 0,75 0,65 список литературы
- •Глава VIII Дорожный водоотвод
- •§ VIII.I. Система сооружений поверхностного и подземного водоотвода и принципы их проектирования
- •25 30 30 40Гравийные, щебеночные
- •§ VIII.2. Проектирование дорожных канав
- •Дренажа;
- •§ IX. I. Общие данные
- •§ IX,2. Определение объемов и расходов ливневых вод на малых водосборах
- •§ 1Х.З. Расчет стока талых вод с малых водосборов
- •Иеиым стоком; 3 — горные районы
- •§ 1Х.4. Расчет отверстий труб
- •§ 1Х.5. Учет аккумуляции ливневых вод перед малыми водопропускными сооружениями
- •Рнс. 1х.Ю. Трансформация гидрографа притока воды к сооружению в гидрограф сбросных расходов:
- •§ 1Х.6. Расчет отверстии малых мостов и определение высоты сооружений
- •17* Рис. 1х.16. Схема определения высоты насыпи у водопропускных сооружений: а — у трубы; б — у малого моста
- •§ IX.7. Расчет размывов и укреплений русел за малыми мостами и трубами
- •Глава X Основные правила выбора направления трассы
- •Трассы дороги:
- •Глава XI
- •§ XI.1. Нанесение проектной линии
- •§ XI 5. Подсчет объемов земляных работ
- •Глава XII Учет требований безопасности движения и охраны природы при проектировании дорог
- •§ XII.1. Учет требований удобства и безопасности движения при проектировании трассы дороги
- •§ XII.2. Учет требований охраны природы при выборе направления трассы и в других проектных решениях
- •Глава XIII Пересечения автомобильных дорог
- •§ XIII.1. Пересечения дорог в одном уровне
- •§ XIII.2. Кольцевые пересечения в одном уровне
- •§ XII 1.3. Переход!ю-скоростньш полосы
- •§ XIII.4. Простейшие пересечения и примыкания дорог в разных уровнях
- •1Ьй Вариант
- •§ XI 11.6. Сложные пересечения в разных уровнях
- •Глава XIV Проектирование земляного полотна
- •§ XIV.1. Требования к устойчивости земляного полотна
- •10 20 30 Влажность, %
- •§ XIV.3. Требования к степени уплотнения грунтов земляного полотна
- •Глава XV Конструирование дорожных одежд
- •§ XV. 1. Конструктивные слои дорожной одежды
- •§ XV.2 основные типы дорожных одежд
- •§ XV.3. Общие принципы конструирования дорожных одежд
- •§ Xvа. Характеристики прочности грунтов и материалов конструктивных слоев дорожных
- •Глава XI 322
- •Глава XVI Расчет нежестких дорожных одежд
- •§ XVI.1. Нагрузки на дорожную одежду
- •§ XVI.2. Прочность нежестких дорожных одежд
- •§ XVI.3. Расчет толщины дорожных одежд по предельному допустимому упругому прогибу
- •Глава XI 322
- •§ XVI.6. Расчет толщины дорожных одежд из условия предупреждения деформаций при промерзании
- •Глава XI 322
- •§ XVI.?. Расчет толщины дренирующих слоев дорожной одежды
- •§ XVI.8. Метод расчета дорожных одежд харьковского автомобильно-дорожного института
- •Глава XVII
- •§ XVII.1. Особенности работы жестких дорожных
- •§ XVI 1.2. Расчет плит иа действие внешней нагрузки
- •§ XVI 1.5. Расчет жестких дорожных одежд на температурные напряжения
- •5Оглавление
- •Глава XI 322
- •Часть I
§ 1Х.5. Учет аккумуляции ливневых вод перед малыми водопропускными сооружениями
При
назначении отверстий труб необходимо
учитывать аккумуляцию ливневых вод
в пруду перед сооружением. При этом
заранее нельзя назвать степень
снижения расчетного расхода, так как
глубина воды перед сооружением (глубина
пруда) еще неизвестна. Это осложняет
расчет и заставляет выполнять его
либо путем последовательных приближений,
либо графо-аналитическим приемом,
изложенным ниже.
Малые
искусственные сооружения почти всегда
сильно стесняют поток и изменяют его
бытовой режим. В результате временного
накопления перед сооружением части
паводка гидрограф притока трансформируется
в более растянутый во времени гидрограф
сброса, что привб- 168
дит
к снижению расчетного сбросного расхода
ливневых вод в сооружении по сравнению
с наибольшим секундным притоком с
бассейна <2„ (рис. IX. 10,
а).
Об'/,ем накопившейся воды
XVпр
при общем объеме стока УР зависит от
гидрографа притока, отверстия сооружения
и рельефа участка местности, в пределах
которого образуется временный водоем.
Расход
воды в отверстии сооружения определяется
высотой подпора воды над входным
лотком. При узких, ярко выраженных логах
с большим уклоном этот подпор даже в
течение ливневого паводка обычно
достигает размеров, обеспечивающих
практическое равенство расхода воды
в отверстии наибольшему секундному
притоку; объем воды, накопившейся перед
сооружением, по сравнению с объемом
всего паводка оказывается незначительным
и практически не влияет на величину
расхода в сооружении. При определении
отверстия сооружения в таких случаях
в качестве расчетного расхода может
приниматься наибольший расход
водотока заданной вероятности превышения.
Также без учета аккумуляции следует
производить расчет малых сооружений
па пропуск паводков от таяния снега,
всегда растянутых во времени (рис. IX.
10, б).
При
развалистых или слабо выраженных логах
с малыми уклонами образование подпора
перед сооружением сопряжено с подтоплением
значительных по площади участков и
накоплением перед полотном дороги
больших объемов ливневых вод. Последние
составляют уже существенную часть
общего объема паводка. Подпор воды перед
сооружением возрастает медленно и
обычно не успевает достичь величины,
обеспечивающей равенство сброса
наибольшему секундному притоку паводка.
Расход воды в отверстии сооружения
оказывается часто во ного раз меньшим
расчетного расхода бассейна. В таких
случаях аккумуляция воды должна
учитываться при определении величины
отверстия сооружения для пропуска
ливневого стока.
Рис.
IX.II. Схема к определению объема пруда
«
— ливневый сток; б— сток талых водРнс. 1х.Ю. Трансформация гидрографа притока воды к сооружению в гидрограф сбросных расходов:
Из
сказанного следует, что без расчета
аккумуляции нельзя установить, какой
вид стока более опасен для сооружения.
Так, несмотря па то, что наибольший
приток талых вод меньше, чем ливневых,
т. е. <2Г
<С С>ч,
опасным может оказаться сток талых вод,
если (?т
> <3С
< < <?л.
В связи с этим после определения
максимальных расходов различного
происхождения следует произвести расчет
отверстия соору
жения
на пропуск талых вод при <2С
= <2,, и ливневых вод с учетом аккумуляции,
т. е. при (2С<
так, как указано ниже. Большее из двух
полученных отверстий сооружения должно
быть принято для дальнейшего проектирования.
Часть
площади гидрографа притока, расположенная
выше кривой сбросных расходов (см. рис.
IX. 10, а), представляет собой объем
накопления воды перед сооружением.
Отношение между объемом накопления
и суммарным притоком с бассейна IV
определяет степень трансформации
паводка и может служить показателем
регулирующей способности емкости лога
перед сооружением.
(IX.
24)Зависимость
IV „р
= / (Н) может быть выражена кривой,
построенной по плану в горизонталях
участка местности перед сооружением.
Принимая, что склоны бассейна имеют
однообразные уклоны и могут быть
представлены в виде двух плоскостей,
пересекающихся по линии лога, эту
зависимость можно выразить аналитически
(рис. IX. II):
\17пр
= т'
+
/"»
Н3
= иН\
6/
где
т, {п
— крутизна склонов лога и его уклон.
Принимая
по Д. И. Кочерину треугольную форму
гидрографов притока и сбросных расходов,
получим (см. рис. IX. 10)
(IX.
25)
При
использовании таблиц расходов учет
аккумуляции может быть выполнен только
подбором. При использовании графиков
можно выполнить расчет графо-аналитичёским
приемом О. А. Рассказова, заключающимся
в том, что график (см. рис. IX.9) перестраивают
в новую А'истему
координат
(<2С
и
Н3),
на котором уравнение (IX.25) выражается
прямой линией (рис. IX. 12). Для построения
прямой аккумуляции
Ос
1
Рис.
IX.12. Схема графика для расчета
отверстий труб с учетом аккумуляции
Рис.
IX.13. Прямые коэффициентов
трансформации:
1
— по Д. И. Кочерину: //.
III
— по О. В. Андрееву
достаточно
соединить по линейке точки с координатами
(на оси С,»,:) и
а
(на оси /У3).
Пересечения прямой аккумуляции с кривыми
пропускной способности труб дают искомые
решения непосредственно без подбора.
Каждой
точке пересечения соответствует сбросной
расход и определенная величина подпора
Н3.
Выполняя
при помощи ЭЦВМ построение гидрографов
притока
и сброса
по балансу-объемов стока и интервалам
времени, А. А. Курга- повнч получил более
точное решение, чем по уравнению (IX.25).
Результаты расчетов на ЭЦВМ представлены
в табл. IX. 10. Расчет выполняется
непосредственно по уравнению
(2с
= кр(2л, (IX.26)
где
?.р
— коэффициент трансформации, но
выражаемый более сложной функцией, чем
по формуле (IX 25)
Использование
табл. IX. 10 и формулы (IX.26) в расчетах
возможно следующим образом: задают
предельный подпор перед сооружением
Н, затем вычисляют объем пруда II7пр
и, зная объем стока IV7,
находят по табл. IX. 10 величину Яр.
Такой расчет удобен для определения
от- : ерстий мостов (см. ниже). При расчете
отверстий труб эта последовательность
расчета,'очевидно, используется с трудом,
так как задать I т\бнну воды Н, не зная
сбросного расхода (}с,
не представляется возможным.
Основываясь
на результатах массовых расчетов А. А.
Кургановича па ЭЦВМ (см. табл. IX. 10), можно
уточнить учет аккумуляции при назначении
отверстий труб. Эти расчеты показали,
что фактическое (криволинейное) очертание
линии сбросных расходов по сравнению
а прямой Л. И. Кочерина приводит к большему
снижению расчетного расхода. При
этом прямая Д. И. Кочерина на графике
заменена О. В. Андреевым двумя отрезками
прямых (рис. IX. 13), один из которых
охватывает всю зону снижения сбросных
расходов, разрешаемую Техническими
условиями на проектирование мостов и
труб (СН 200-62),
Таблица [Х.10
|
|
117
|
| ||
Р < 10 км» |
Р>
10 |
\х> |
Р < 10 км2 |
Р > 10 кмг | |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по
которым уменьшение расхода в
сооружении не допускается более чем
в 3 раза.
Два
отрезка прямых выражают уравнениями:
для
зоны Яр
от 1 до 0,33
для
неиспользуемой зоньн < <0,33
<20
= 0.620,(1—^Е-). (IX .28)
При
использовании этих уравнений
построения прямой аккумуляции на
графике рис. IX. 12 заменяются построениями
ломаной линии, приведенными на рис. IX.
14. Эффект учета аккумуляции оказывается
при этом возросшим по сравнению с
использованием формулы (IX.25).