- •Глава I Сеть автомобильных дорог
- •§ 1.1. Роль автомобильных дорог в транспортной системе народного хозяйства
- •§ 1.2. Сеть автомобильных дорог
- •§ 1.3. Подвижной состав автомобильных дорог
- •§ 1.4. Характеристика движения по автомобильным дорогам
- •11 15 Время, V
- •§ 1.5. Классификация автомобильных дорог
- •Глава XI 316
- •Глава II Элементы автомобильной дороги
- •§ 11.1. Элементы плана дороги
- •§ 11.2. Элементы продольного профиля дороги
- •1 М и т и н н а Таблицы для разбивки горизонтальных и вертикальных круговых кривых и закруглений с переходными кривыми ва автомобильных дорогах м., Госгеолтехиздат, 1968
- •§ 11.3. Поперечные профили дороги
- •Глава III
- •§ III.1. Движение автомобиля по дороге.
- •§ III.2. Динамические характеристики автомобиля
- •§ 111 4. Продольные уклоны, преодолеваемые автомобилями
- •§ 111.5. Особенности движения автомобилеи по криволинейному продольному профилю
- •Глава XI 319
- •§ 111.9. Расход топлива и износ шин в зависимости от дорожных условий
- •Глава XI 318
- •Проектирование кривых в плане
- •§ IV. 1. Особенности движения автомобиля по кривым
- •§ IV. 2. Коэффициент поперечной силы
- •§ IV 3. Назначение величины радиусов в плане
- •§ 1 У.5. Уширение проезжей части ил кривых
- •§ 1У.6. Виражи
- •§ 1У.7. Требования к видимости на дорогах
- •§ IV 8. Обеспечение видимости на кривых б плане
- •Глава V Требования к элементам дороги в продольном и поперечном профилях
- •§ V.2. Вертикальные кривые
- •Глава XI 318
- •Глава VI
- •§ VI.1. Режимы движения автомобилей
- •20 10 50 60 70 Скорость, км/ч
- •§ VI.4. Пропускная способность дороги
- •§ VI.5. Загрузка дорог движением и пропускная способность полосы движения
- •Глава VII Влияние на работу дороги природных факторов
- •§ VI 1.1. Природные факторы
- •Участки
- •Глава XI 322
- •§ VII.2. Источники увлажнения земляного полотна
- •0.125 //Е2-8(1-"ир"»' где е—основание натуральных логарифмов.
- •§ VII.5. Дорожно-климатическое районирование
- •5* 131Рис. VII 8. Ландшафтное районирование ссср (по акад. Л с, Бергу) и дорожно-климатическое районирование азиатской
- •§ VII.7. Требования к возвышению бровки земляного полотна над поверхностью грунта и регулирование водного режима земляного полотна
- •II III 0,6 0,6 IV V 0,5 0,5Возвышение бровки, 0,
- •Дорожно-клнмэтическая зона ..... 1 III IV V Глубина заложения верха прослоек, м . . 0,90 0,80 0,75 0,65 список литературы
- •Глава VIII Дорожный водоотвод
- •§ VIII.I. Система сооружений поверхностного и подземного водоотвода и принципы их проектирования
- •25 30 30 40Гравийные, щебеночные
- •§ VIII.2. Проектирование дорожных канав
- •Дренажа;
- •§ IX. I. Общие данные
- •§ IX,2. Определение объемов и расходов ливневых вод на малых водосборах
- •§ 1Х.З. Расчет стока талых вод с малых водосборов
- •Иеиым стоком; 3 — горные районы
- •§ 1Х.4. Расчет отверстий труб
- •§ 1Х.5. Учет аккумуляции ливневых вод перед малыми водопропускными сооружениями
- •Рнс. 1х.Ю. Трансформация гидрографа притока воды к сооружению в гидрограф сбросных расходов:
- •§ 1Х.6. Расчет отверстии малых мостов и определение высоты сооружений
- •17* Рис. 1х.16. Схема определения высоты насыпи у водопропускных сооружений: а — у трубы; б — у малого моста
- •§ IX.7. Расчет размывов и укреплений русел за малыми мостами и трубами
- •Глава X Основные правила выбора направления трассы
- •Трассы дороги:
- •Глава XI
- •§ XI.1. Нанесение проектной линии
- •§ XI 5. Подсчет объемов земляных работ
- •Глава XII Учет требований безопасности движения и охраны природы при проектировании дорог
- •§ XII.1. Учет требований удобства и безопасности движения при проектировании трассы дороги
- •§ XII.2. Учет требований охраны природы при выборе направления трассы и в других проектных решениях
- •Глава XIII Пересечения автомобильных дорог
- •§ XIII.1. Пересечения дорог в одном уровне
- •§ XIII.2. Кольцевые пересечения в одном уровне
- •§ XII 1.3. Переход!ю-скоростньш полосы
- •§ XIII.4. Простейшие пересечения и примыкания дорог в разных уровнях
- •1Ьй Вариант
- •§ XI 11.6. Сложные пересечения в разных уровнях
- •Глава XIV Проектирование земляного полотна
- •§ XIV.1. Требования к устойчивости земляного полотна
- •10 20 30 Влажность, %
- •§ XIV.3. Требования к степени уплотнения грунтов земляного полотна
- •Глава XV Конструирование дорожных одежд
- •§ XV. 1. Конструктивные слои дорожной одежды
- •§ XV.2 основные типы дорожных одежд
- •§ XV.3. Общие принципы конструирования дорожных одежд
- •§ Xvа. Характеристики прочности грунтов и материалов конструктивных слоев дорожных
- •Глава XI 322
- •Глава XVI Расчет нежестких дорожных одежд
- •§ XVI.1. Нагрузки на дорожную одежду
- •§ XVI.2. Прочность нежестких дорожных одежд
- •§ XVI.3. Расчет толщины дорожных одежд по предельному допустимому упругому прогибу
- •Глава XI 322
- •§ XVI.6. Расчет толщины дорожных одежд из условия предупреждения деформаций при промерзании
- •Глава XI 322
- •§ XVI.?. Расчет толщины дренирующих слоев дорожной одежды
- •§ XVI.8. Метод расчета дорожных одежд харьковского автомобильно-дорожного института
- •Глава XVII
- •§ XVII.1. Особенности работы жестких дорожных
- •§ XVI 1.2. Расчет плит иа действие внешней нагрузки
- •§ XVI 1.5. Расчет жестких дорожных одежд на температурные напряжения
- •5Оглавление
- •Глава XI 322
- •Часть I
§ III.2. Динамические характеристики автомобиля
Механическая энергия, вырабатываемая двигателем автомобиля, передается через трансмиссию' автомобиля на его ведущие колеса.
Крутящий момент колеса М вызывает появление пары сил — одна из них окружная сила Рк, приложенная к площадке контакта шины с покрытием, передаваясь на покрытие, как бы стремится сдвинуть его верхний слой в сторону, противоположную движению, вторая сила — тяговое усилие РЕ — передается через ведущий мост и рессоры на раму автомобиля и вызывает его движение.
Величина тягового усилия Рр равна:
р
— А1"
*Р — ■ •
п,
где гк = /.г0 — радиус качеиия ведущих колес с учетом обжатия шины в зоне контакта с покрытием (рис. III.3).
Коэффициент деформации шины к на твердой поверхности составляет 0,945 — 0,950 для пневматических шин высокого давления, применяемых на грузовых автомобилях, и 0,930 — 0,935 для шин низкого давления.
Крутящий момент на ведущих колесах МК может быть определен как произведение момента двигателя Ме на передаточные числа трансмиссии и механический коэффициент полезного действия (рис. II 1.4):
Мк=*Ме1к10 г), (III. 10)
где 1К — передаточное число коробки передач; 10 — передаточное число главной передачи! т) — мехвнический коэффициент полезного действия трансмиссии автомобиля, учитывающий потери энергии иа преодоление сопротивлений во всех механизмах от двигателя до ведущих колес. Примерные значения КПД трансмиссии составляют: для двухосных грузовых автомобилей и автобусов — 0,6, для трехосных грузовых автомобилей — 0,8, для легковых автомобилей — 0,92.
Отсюда тяговое усилие
Рр=
/Ие'н'п
г]. (111.11)
^ и
Учитывая, что вращающий момент, развиваемый двигателем, связан с его мощностью N,1 (л. с.) и частотой вращения коленчатого вала
пе (об/мин) зависимостью Ме = — , выражение (111.11) можно привела
сти к виду:
Р ■ = 716,2 п. (111.12)
«В Г к
Каждому числу оборотов коленчатого вала пн соответствует строго определенная скорость движения автомобиля, определяемая зависимостью:
а-
2"Гк"е
(м/с), (Ш. 13)
601к 1о
илн
V
= 0,377 (км/ч), (III. 14)
МвПри постоянном числе оборотов коленчатого вала использование понижающих передач приводит к увеличению тяговой силы и соответствующему уменьшению скорости автомобиля. Поэтому при движении автомобиля по хорошей дороге, когда сопротивление качению мало, используется прямая передача (('„ = 1). При движении на подъем и по плохой дороге переходят на низшие передачи.
Мощность Л/„ и крутящий момент Ме, развиваемые двигателем, зависят от частоты вращения коленчатого вала. Эти зависимости характеризуются экспериментальным графиком внешней скоростной характеристики двигателя (рис. 111.5), который обычно получают путем испытания Двигателей при полном открытии дросселя карбюратора в карбюраторных двигателях или полной подаче топлива в дизелях. Поэтому график внешней скоростной характеристики позволяет оценить максимальную мощность, которую может развивать двигатель при том илн ином числе оборотов коленчатого вала
Для оценки мощности двигателя при работе с неполной нагрузкой снимают частичные внешние скоростные характеристики при различной степени открытия дроссельной заслонки.
Используя график внешних ско- Гостных характеристик и выражения (111.11), (111.12), можно определить расчетом величину тягового усилия Рр при различных скоростях движения автомобиля исходя из условия, что при движении автомобиля все тяговое усилие расходуется на преодоление сопротивлений движению.
Рис.
111.3. Тяговое усилие иа колеси автомобиля
Рис.
111.4. Схема передачи вращак* шего момента
двигателя на колеса
автомобиля:
1
— двигатель:
2
— маховик и сцепление 3 — коробка
передач:
4
— карданный Ш| 5 — главная передача; б
— шина
Рис.
111.5. Внешние скоростные характеристики
автомобильных двигателей
Р„=Р1±Р1+РШ±Р1, (11115)
где Ру — сопротивление качению; Р{ — сопротивление движению на подъем; Рц, — сопротивление воздуха движению- Ру — сопротивление инерционных сил.
В зависимости от соотношения внешних сопротивлений происходит движение с постоянной скоростью или разгои, или торможение автомобиля.
Перенеся величину сопротивления воздушной среды, зависящую от скорости движения, в левую часть уравнения и подставив значения сопротивлений, определенных в § 111.1, получим:
РР-Ри, = СГ ±С1±С1. (11116)
Академик Е. А. Чудаков предложил характеризовать тяговые, или динамические, качества автомобиля динамическим фактором — разницей между полной силой тяги на ведущих колесах и сопротивлением воздушной среды, отнесенной к единице веса автомобиля
Р=
Рр~Рш
= /±*±/. (Ш-17)
Динамический фактор характеризует запас тягового усилия на единицу веса автомобиля, движущегося со скоростью V, который может
о—легковые
автомобили: / — ЗАЗ-068 «Запорожец»;
2—
ВАЗ-2ЮЗ «Жигули»; 3— ГА-3 24
«Волга»;
4—ГАЗ 13 «Чайка»; 5—«Москвич 412»; 6 —
ЗИЛ-ИГ; б—грузовые автомобили; 1 —
КамАЗ-5320 с полуприцепом; 2 —ЗИЛ 130; 3 —
ГАЗ-оЗА;
ГАЗ-51А
быть израсходовав иа преодоление дорожных сопротивлений / + г и на ускорение автомобиля у.
Как сила тяги, так и сопротивление воздуха зависят от скорости движения. Поэтому величина динамического фактора не остается постоянной при изменении скорости. График зависимости величины динамического фактора от скорости движения при полной нагрузке иа автомобиль, названный Е. А. Чудаковым динамической характеристикой (рис. III.6), используется в Советском Союзе при тяговых .расчетах на автомобильных дорогах как основной показатель тяговых качеств автомобилей.
Графики динамических характеристик обычно строят применительно к случаю полной загрузки автомобилей:
о Р с— Р У>
^плн г •
Опл!
При изменении нагрузки на автомобиль стоящее в числителе выражение не меняется, поскольку оно зависит только от скорости движения. Поэтому при постоянной скорости соблюдается отношение
^пла 0Ш1Н — 01 = Рр —Р
Отсюда О, = т. е. при неполной загрузке автомо
биля его динамический фактор обратно пропорционален сумме полезной нагрузки иа автомобиль и его собственного веса Оп.
'Для учета степени загрузки автомобилей при расчетах скоростей движения по предложению проф. Н. А. Яковлева к графику динамических характеристик пристраивают вспомогательную номограмму нагрузок (рис, 111.7),
§ Ш.З. СЦЕПЛЕНИЕ ШИН С ПОВЕРХНОСТЬЮ ДОРОГИ
/ / |
/ / / |
/ / |
|
|
0,3 Г |
\ |
|
|
|
| ||
0,2 |
\ |
Г |
-I |
|
| |||||||
|
|
\ |
|
|
| |||||||
0,1' |
|
|
|
| ||||||||
|
|
|
|
| ||||||||
|
|
|
ш |
|
ч |
О
20 40 ВО ВО 0 15 20 45 10 75' НуКм/ч
Рис.
Ш.7. Дополнительная номограмма для
учета величины нагрузки на автомобиль
при расчетах по динамическим
характеристикам: /—///
— передачи
Для того чтобы улучшить условия сцепления шииы с поверхностью дороги и сделать наиболее эффективным выжимание воды из зоны контакта шииы с дорогой при качении по мокрому покрытию, поверхность беговой дорожки пневматических шии делают рифленой, устраивая на ней выпуклый рисунок — протектор.
В связи с различной жесткостью шииы в направлении качения и в поперечном направлении сила сцепления шииы с покрытием (сопротивление сдвигающему усилию, в плоскости контакта) неодинакова при разных направлениях приложенной силы. Однако разница в величине сопротивлений шииы сдвигу невелика, и при расчетах, связанных с проектированием дорог, обычно принимают, что в любом направлении сцепление шины с покрытием одинаково.
При расчете элементов дорог всегда соблюдают условие, что геометрическая сумма сил, действующих в плоскости контакта шииы с дорогой, не должна превышать величины силы сцепления. В связи с этим нормируют две величины коэффициента сцепления:
коэффициент продольного сцепления — коэффициент сцепления, соответствующий началу пробуксовывания или проскальзывания колеса при его качении без воздействия боковой силы. Его используют при вычислении пути, проходимого авто юбилеи во время торможения, и при определении преодолеваемых автомобилями подъемов пути;
коэффициент поперечного сцепления — поперечная составляющая коэффициента сцепления при смещении колеса под углом к плоскости движения, когда колесо одновременно и вращается, и скользит вбок.
Многочисленные экспериментальные исследования коэффициента сцепления, проведенные в СССР и за границей, показали, что на его величину большее влияние оказывает состояние дорожного покрытия, чем его тип.
При любых покрытиях выступающие над их поверхностью твердые минеральные частицы, которые делают покрытие шероховатым, при наезде колеса вдавливаются в резину протектора. При проскальзывании колеса они упруго деформируют резину, сопротивление которой является основной причиной сопротивления колеса смещению по покрытию. По мере износа шероховатость покрытия уменьшается, а следовательно, уменьшается и сцепление его с колесом.
Впадииы на поверхности покрытия между выступами шероховатости при увлажнении или загрязнении заполняются грязью, пылью, продуктами износа шии и т. д., что уменьшает возможную глубину вдавливания выступов в резину. Пленка влаги, смачивая зону контакта между шииой и покрытием, действует как смазка, разделяющая резину и покрытие. Все это сийжает величину коэффициента сцепления. При высоких скоростях движения шииа ие успевает полностью деформироваться, так как продолжительность контакта с покрытием для этого недостаточна, а следовательно, неровности покрытия вдавливаются в шину на меньшую глубину. В результате с ростом скорости коэффициент сцепленпя снижается. На сухих покрытиях снижение коэффициента сцепления со скоростью менее ощутимо, чем на увлажненных. При сильном износе или при малой высоте и расчлененности, элементов протектора на мокром покрытии может возникать явление 44
зквапланпрования, когда между шииой и покрытием в начальной части зоны контакта накапливается вода, не успевающая выжаться в стороны, Под шииой образуется водяной клии, создающий гидродинамическую подъемную силу, снижающую давление колеса на дорогу (рис. Ш.8).
При слое воды на покрытии толщиной в несколько миллиметров нарушение контакта передних колес с покрытием и потеря управляемости автомобиля становятся возможными при скоростях, близких к 80—100 км/ч,
В среднем можно считать, что коэффициент продольного сцепления шин, имеющих слабоизиошенный протектор, и гладкого влажного це- ментобетониого покрытия следующим образом зависит от скорости:
Спорость, км/ч , ... 30 40 60 80 100 120 150 175
Коэффициент спепле- вм, ч 0,50 0,45 0,39 0,35 0,32 0,29 0,26 0,24
В связи е тем что во время торможения скорость движения автомобилей меняется в широких пределах, при расчетах тормозного пути исходят из величии коэффициентов сцепления, относящихся к скоростям 30—40 км/ч, принимая их за среднее для всего процесса торможения. Коэффициенты продольного сцепления ф в зависимости от состояния покрытия имеют следующие значения:
Покрытие Значение ф
Сухое шероховатое 0,7 и более
» гладкое 0,6
Влажное 0.5
Мокрое . 0,4—0,3
Грязное . 0 2—0 3
Обледенелое 01
—X) 05
Условия сцепления пневматических шии е поверхностью дороги связаны с погодными условиями. Величина коэффициента сцепления меняется в течение года в широких пределах, повышаясь летом и значительно снижаясь в период зимних гололедиц, когда для увеличения сцепления иногда приходится надевать иа колеса автомобиля шины с шипами или посыпать дорогу растворяющими лед гигроскопическими солями, песком или шлаком.
Коэффициент сцепления шины с покрытием — важнейшее условие обеспечения транспортных качеств дороги, так как от него зависит возможность реализации
Рис. Ш.8. Схема возникновения вква- планнроваиия колес:
с — принципиальная зависимость коэффициента сцепления шины е мокрым покрытием от скорости; 6 — схема уменьшения зовы контакта шины с мокрым покрытием
ЙкИспламрсВаниЯ
1Щм]</
тТаблице
[П.2 |
Характеристика участков дорог |
Коэффициент сцепления ф, не менее |
Легкие Затрудненные Опасные |
Прямые участки, кривые с радиусами более 1000 м, продольный уклон не более 30%ц при укрепленных обочинах Участки с кривыми в плане с радиусами 250 — 1000 м, с продольными уклонами от 30 до 60%о Участки с недостаточной видимостью, уклонами. превышающими расчетный, зоны примыканий и пересечений в однш уровне |
0,45 0,50-0,45 0,60 |
тяговой силы автомобиля, устойчивость автомобиля против заноса иа кривых в плане и возможность своевременно остановить автомобиль перед неожиданно возникшим препятствием или пешеходом.
Чем ответственнее назначение дороги и чем труднее условия движения по отдельным ее участкам, тем более высокие требования предъявляются к величине коэффициента сцепления.
При передаче дорог в эксплуатацию Строительные иомы и правила СССР предусматривают требования к коэффициентам продольного сцепления покрытий в слабоувлажненном состоянии при скорости движения автомобилей 60 км/ч, приведенные- в табл. 111.2.
Безопасное движение в периоды ухудшения погодных условий по скользкой поверхности покрытий возможно только при пониженных скоростях, соответствующих фактическим значениям коэффициента сцепления.
Условия сцепления ведущих колес с поверхностью дороги ограничивают динамические возможности автомобиля, поскольку при малых коэффициентах сцепления большие тяговые усилия, обеспечиваемые мощностью двигателя, не могут быть использованы из-за недостатка сцепления между колесами и покрытием. Поэтому наряду с динамическими характеристиками по мощности двигателя при тяговых расчетах используются также динамические характеристики по условиям сцепления, получаемые из уравнения тягового баланса при за- юене в уравнении (111.15) величины силы тяги Рр по мощности двигателя ее максимальным значением, возможным по условиям сцепления шины с покрытием Рр — Сц>, т. е.
0'ф = 0/±0г±0/ + Квю-^-, (111.18)
где С — нагрузка от ведущих колес на дорогу; Кв — сопротивление воздуха; V — скорость движения автомобиля, км/ч
Относя избыток сцепления над сопротивлением воздушной среды к единице веса автомобиля, получим выражение динамической характеристики по сцеплению:
п»
■ О'ф-КиШ—■-
/>сц=/±г±/<= г—— (П1.19)
и\ |
1 ~0.6 г | |
|
|
|
|
|
0,2. |
|
|
Ч1 |
|
|
Рис.
Ш.9. Динамические характери- стики
автомобиля: /
— по силе тяги; 2 — но сцеплению Цифры
у пунктирных кривы): указывают значение
козффнциеитов сцепления
Ч
%
Рис.
ШЛО. График динамических характеристик
используемый для тяговых расчетов
?в
"
Н. МыФ
График динамических характеристик по условиям сцепления, пример которого дан иа рис. 111.9, строят для ряда значений коэффициента сцепления ф. Совмещение его е графиком динамических характеристик по силе тяги позволяет выделить зоны, при которых обеспечивается возможность полного использования силы тяги (см, § 111.4),